[일반기계기사 필기] 17년 2회차 기출문제 정답·해설 페이지

δ = PL/(AE) 로 계산하면 봉은 약 0.73 cm 늘어난다.
그림에서 봉은 천장에 매달린 지름 Ø10 mm, 길이 15 m 의 강봉이고 아래 끝에 P = 8 kN 이 걸린다. 단면적은 A = πd²/4 = π(0.01 m)²/4 = 7.854 × 10-5 m² 이다.
δ = PL/(AE) = (8,000 N × 15 m) ÷ (7.854 × 10-5 m² × 210 × 109 Pa)
= 120,000 ÷ (1.649 × 107) = 7.28 × 10-3 m
cm 로 바꾸면 0.728 cm ≈ 0.73 cm 다. 지름을 반지름으로 착각해 면적을 4배로 잡거나 길이·응력의 단위를 섞으면 값이 크게 어긋나므로, 대입 전에 모두 SI(N, m, Pa)로 통일하는 것이 안전하다.

일단고정·타단지지보의 중앙 집중하중에서는 지지단 반력이 RB = 5P/16 이므로 1.5 kN 이다.
그림은 A가 고정단, B가 단순지지이고 전체 길이 ℓ = 300 cm, 그 중앙인 150 cm 지점에 P = 4800 N 이 작용하는 1차 부정정보다.
B의 처짐이 0이라는 적합조건으로 푼다. B를 떼어 외팔보로 보면 중앙하중이 만드는 자유단 처짐은 5Pℓ³/48EI, 반력 RB 가 위로 작용해 되돌리는 처짐은 RBℓ³/3EI 이므로 둘을 같게 두면 RB = 5P/16 이 나온다.
대입하면 RB = 5 × 4800/16 = 1500 N = 1.5 kN 이다. 단순보로 착각해 P/2 = 2.4 kN 으로 두면 고정단이 하중을 더 많이 떠맡는 부정정 효과를 놓치게 된다.

정사각형 단면의 한 변의 길이는 약 11.5cm이다.
압축응력 $\sigma = \dfrac{P}{A}$에서 단면적은 $A = \dfrac{P}{\sigma} = \dfrac{80{,}000\ \mathrm{N}}{6\ \mathrm{N/mm^2}} \approx 13{,}333\ \mathrm{mm^2}$이다.
정사각형이므로 한 변의 길이는 $a = \sqrt{A} = \sqrt{13{,}333} \approx 115.5\ \mathrm{mm} \approx 11.5\ \mathrm{cm}$이다.

인장 방향과 수직한 x 방향은 오히려 수축하므로 변형량은 −2.56 μm 이다.
발문에서 막대는 단면이 x 방향 100 mm × y 방향 50 mm, 길이 방향(z)이 1.5 m 이고, 그림처럼 양 끝에서 z 축을 따라 P = 80 kN 으로 잡아당긴다. 축응력은 σz = P/A = 80,000 N ÷ (0.1 m × 0.05 m) = 16 MPa 이다.
z 방향 변형률은 εz = σz/E = 16 × 106 ÷ (200 × 109) = 8 × 10-5 이고, 포아송 비에 의해 εx = −νεz = −0.32 × 8 × 10-5 = −2.56 × 10-5 이다.
x 방향 치수 100 mm 를 곱하면 δx = −2.56 × 10-5 × 100 mm = −2.56 × 10-3 mm = −2.56 μm. 부호 (−)는 가로 방향이 줄어든다는 뜻이며, 부호를 빼먹거나 μm 환산에서 자릿수를 한 칸 놓치면 다른 값이 된다.

최대 전단력이 생기는 왼쪽 지점에서 τmax = 1.5 × V/A = 945 kPa 이다.
그림의 하중은 왼쪽 지점에서 3 kN/m 로 시작해 240 cm 지점에서 0이 되는 삼각형 분포하중이고 지간은 500 cm 다. 합력은 W = ½ × 3 kN/m × 2.4 m = 3.6 kN, 작용점은 왼쪽 지점에서 2.4/3 = 0.8 m 이다.
오른쪽 반력은 R₂ = 3.6 × 0.8 ÷ 5 = 0.576 kN 이고, 따라서 왼쪽 반력 R₁ = 3.6 − 0.576 = 3.024 kN 으로 이 값이 보 전체의 최대 전단력이다.
직사각형 단면의 최대 전단응력은 평균 전단응력의 1.5배이므로 τmax = 1.5 × 3,024 N ÷ (0.08 m × 0.06 m) = 1.5 × 630 kPa = 945 kPa. 1.5배 보정을 잊고 평균값만 쓰면 630 kPa 이 나온다.

전단력이 0이 되는 곳은 A에서 5.8 m 떨어진 지점이다.
등분포하중은 A에서 4 m 지점부터 B(전체 경간 10 m)까지 6 m 구간에만 걸린다. 총 하중은 2 kN/m × 6 m = 12 kN이고 그 합력은 구간 중앙, 즉 A에서 7 m 위치에 작용한다.
A점 모멘트 평형: RB × 10 = 12 × 7 → RB = 8.4 kN
따라서 RA = 12 − 8.4 = 3.6 kN
하중이 없는 A~4 m 구간에서는 전단력이 3.6 kN으로 일정하고, 4 m 지점부터 등분포하중만큼 깎여 내려간다.
V(x) = 3.6 − 2(x − 4) = 0 → x − 4 = 1.8
∴ x = 5.8 m (이 위치에서 최대 굽힘모멘트가 생긴다)

축방향 인장응력과 굽힘응력이 겹쳐 A점 수직응력은 약 7.46 MPa가 된다.
하중을 분해하면 축방향(길이 방향) 성분 P cos10° = 4 × 0.985 = 3.94 kN, 보를 휘게 하는 수직 성분 P sin10° = 4 × 0.174 = 0.695 kN이다.
단면은 폭 50 mm × 높이 100 mm이므로 A = 5,000 mm², Z = bh²/6 = 50 × 100²/6 = 83,333 mm³
인장응력 σt = 3,939 N ÷ 5,000 mm² = 0.79 MPa
굽힘모멘트 M = 0.695 kN × 0.8 m = 555,700 N·mm → σb = 555,700 ÷ 83,333 = 6.67 MPa
하중 작용점이 단면 중앙(위·아래 각 50 mm)이라 축력에 의한 추가 편심모멘트는 없고, 자유단이 아래로 처지므로 고정단 윗면인 A는 인장측이다.
∴ σA = 0.79 + 6.67 = 7.46 MPa (인장)

얇은 원통형 압력용기의 내압은 20MPa이다.
원주방향응력은 $\sigma_\theta = \dfrac{Pd}{2t}$, 축방향응력은 $\sigma_z = \dfrac{Pd}{4t}$이므로 면내 최대전단응력은 $\tau_{max} = \dfrac{\sigma_\theta - \sigma_z}{2} = \dfrac{Pd}{8t}$이다.
부호는 전단의 방향을 나타낼 뿐이므로 크기 62.5MPa로 계산한다. $d=250\ \mathrm{mm}$, $t=10\ \mathrm{mm}$를 대입하면 $62.5 = \dfrac{P \times 250}{8 \times 10}$이고, 이를 풀면 $P = 20\ \mathrm{MPa}$이다.

두 하중의 처짐을 겹쳐 더하면 자유단 B의 처짐은 41PL³/3EI가 된다.
먼저 자유단 B(고정단에서 3L)에 걸린 P만 보면
δ1 = P(3L)³/3EI = 9PL³/EI
C점 하중은 고정단에서 a = 2L 떨어진 중간 하중이므로, 하중점 너머는 직선으로 기울어진다. 자유단 처짐 공식 δ = Pa²(3l − a)/6EI 에 a = 2L, l = 3L을 대입하면
δ2 = P(2L)²(9L − 2L)/6EI = 28PL³/6EI = 14PL³/3EI
∴ δB = 27PL³/3EI + 14PL³/3EI = 41PL³/3EI

단위 체적당 탄성변형에너지는 약 95,238 N·m/m³이다.
탄성변형에너지 밀도는 $u = \dfrac{\sigma^2}{2E}$로 구해진다.
$u = \dfrac{(200\times10^6)^2}{2 \times 210\times10^9} \approx 9.52\times10^4\ \mathrm{N\cdot m/m^3}$이다.

대각선을 축으로 하는 정사각형 단면의 단면계수는 √2·d³/12이다.
정사각형은 도심을 지나는 어느 방향의 축에 대해서도 단면 2차 모멘트가 같다. 따라서 대각선을 따라 잡은 Z-Z 축에 대해서도 I = d⁴/12 그대로다.
달라지는 것은 최외단까지의 거리다. 45°로 세워 놓았으므로 축에서 가장 먼 꼭짓점까지 거리는 대각선의 절반, 즉 e = √2·d/2 이다.
Z = I/e = (d⁴/12) ÷ (√2·d/2) = 2d³/(12√2) = √2·d³/12
참고로 변을 축과 나란히 놓았을 때의 d³/6보다 작아지는데, 이는 같은 단면이라도 45°로 세우면 휨에 불리하다는 뜻이다.

비틀림각은 θ = Tℓ/(GJ)로 나타낸다.
비틀림에서 표면 전단응력은 τ = Tr/J, 후크의 법칙은 τ = Gγ이다. 두 식을 연결하고 γ = rθ/ℓ 관계를 대입하면 Tr/J = G·rθ/ℓ 이 되어 r이 소거된다.
정리하면 θ = Tℓ/(GJ)로, 분자에는 비틀림모멘트 T와 축 길이 ℓ, 분모에는 비틀림강성 GJ가 온다. 토크가 크고 축이 길수록 많이 비틀리고, 재료가 단단하거나(G가 크거나) 단면이 굵을수록(J가 클수록) 덜 비틀린다는 물리와도 맞는다.

A쪽 구간이 분담하는 비틀림모멘트는 TA = bT/(a+b)이다.
양단이 고정되어 반력토크가 두 개인 부정정 문제이므로 평형식만으로는 풀리지 않는다.
평형: TA + TB = T
비틀림모멘트가 걸리는 m-n 단면은 하나뿐이므로, 그 단면의 회전각을 좌·우 어느 쪽으로 계산하든 같아야 한다(변형의 적합조건).
TA·a/(GJ) = TB·b/(GJ) → TA·a = TB·b
두 식을 연립하면 TA = bT/(a+b), TB = aT/(a+b)가 된다. 즉 길이가 짧은 쪽 구간이 더 큰 토크를 분담하며, 길이 a인 A쪽 몫에는 반대편 길이 b가 분자로 올라간다.

굽힘응력과 축방향 인장응력을 더하면 최대 인장응력은 약 7.33 MPa가 된다.
단면은 폭 10 cm × 높이 15 cm이므로
A = 0.1 × 0.15 = 0.015 m², Z = bh²/6 = 0.1 × 0.15²/6 = 3.75 × 10⁻⁴ m³
경간 2 m에 3 kN/m가 꽉 차게 걸린 단순보의 최대 굽힘모멘트는 중앙에서
M = wL²/8 = 3 × 2²/8 = 1.5 kN·m → σb = 1,500 ÷ (3.75 × 10⁻⁴) = 4 MPa
축방향 인장응력은 σt = 50,000 ÷ 0.015 = 3.33 MPa이며 단면 전체에 균일하게 작용한다. 중앙 단면 하면은 굽힘으로도 인장이므로 두 값을 더한다.
∴ σmax = 4 + 3.33 = 7.33 MPa

진응력과 공칭응력 사이에는 $\sigma_t = \sigma_n(1+\varepsilon_n)$의 관계가 성립한다.
진응력은 변형이 진행되며 실제로 변하는 단면적을 기준으로 한 응력이고, 공칭응력은 처음 단면적을 기준으로 한 응력이다.
체적 일정 가정 하에 인장 시 실제 단면적은 $A = \dfrac{A_0}{1+\varepsilon_n}$로 줄어들므로, 하중이 같을 때 $\sigma_t = \dfrac{F}{A} = \sigma_n(1+\varepsilon_n)$이 성립한다.

일단고정·타단지지 보에 등분포하중이 걸리면 지지단 반력은 $R_B = \dfrac{3wl}{8}$이다. 전단력이 0이 되는 곳은 $R_B = wx$인 지점이므로 B단에서 $x = \dfrac{3l}{8}$ 떨어진 단면에서 최대 굽힘모멘트가 생긴다.

지름을 d에서 3d로 키우면 최대 전단응력은 1/9로 줄어든다.
원형 단면 보의 최대 전단응력은 중립축에서 생기며 τmax = (4/3)·(F/A) 이다. 전단력 F가 같다면 최대 전단응력은 단면적에 반비례한다.
A = πd²/4 이므로 지름이 3배가 되면 단면적은 9배가 된다.
τ′ = (4/3)·(F/9A) = τmax/9

오일러 좌굴응력은 세장비의 제곱에 반비례하므로 "세장비의 제곱에 비례한다"는 설명은 틀렸다.
좌굴응력은 $\sigma_{cr} = \dfrac{\pi^2 E}{\lambda^2}$로 나타나며, 여기서 $\lambda = \dfrac{l}{k}$는 세장비(길이/회전반경)이다.
따라서 좌굴응력은 회전반경의 제곱과 탄성계수에는 비례하고, 길이의 제곱과 세장비의 제곱에는 반비례한다.

굽힘과 비틀림을 함께 받는 축이므로 상당굽힘모멘트로 환산하면 필요한 지름은 약 16.3 cm다.
하중이 경간 1 m의 중앙(0.5 m)에 걸린 단순보이므로 최대 굽힘모멘트는
M = PL/4 = 100 × 1/4 = 25 kN·m
전달 토크는 동력과 회전수로부터
T = 60H/(2πN) = 60 × 400/(2π × 100) = 38.2 kN·m
상당굽힘모멘트 Me = (M + √(M² + T²))/2 = (25 + 45.7)/2 = 35.3 kN·m
σ = 32Me/(πd³) = 85 MPa 로 두면
d³ = 32 × 35.3 × 10³ ÷ (π × 85 × 10⁶) = 4.23 × 10⁻³ m³
∴ d ≒ 0.162 m, 즉 약 16.2 cm 이상이어야 하므로 보기 중 16.3 cm가 답이다.

C점에서 AC, BC, 하중 100kN이 평형을 이룬다. AC는 천장과 30°, BC는 천장과 60°를 이루므로 AC와 BC는 서로 90°를 이루는 직각 관계다. 라미의 정리를 적용하면 $\frac{T_{AC}}{\sin 60°} = \frac{T_{BC}}{\sin 30°} = \frac{100}{\sin 90°}$이므로 $T_{AC} = 100 \times \sin 60°$가 아니라, AC가 하중과 이루는 각을 고려하면 $T_{AC}=100\sin30°=50$ kN이 된다. 따라서 AC 강선의 장력은 50 kN이다.

이 냉동기의 성능계수는 4이다.
냉동기의 성능계수는 $\varepsilon_R = \dfrac{T_L}{T_H - T_L}$로 구해진다.
$\varepsilon_R = \dfrac{240}{300-240} = \dfrac{240}{60} = 4$이다.

그림의 T-s 선도는 1→2 급수펌프(단열압축), 2→3 보일러(정압가열), 3→4 터빈(단열팽창), 4→1 응축기(정압방열) 로 이루어진 랭킨 사이클이다. 표에서 읽은 각 지점의 엔탈피는 $h_1=185$, $h_2=210$, $h_3=3100$, $h_4=2100\ \mathrm{kJ/kg}$ 이다.
터빈이 낸 일은 $w_T=h_3-h_4=3100-2100=1000\ \mathrm{kJ/kg}$, 펌프가 소비한 일은 $w_P=h_2-h_1=210-185=25\ \mathrm{kJ/kg}$, 보일러 공급열량은 $q_B=h_3-h_2=3100-210=2890\ \mathrm{kJ/kg}$ 이다.
사이클 효율은 순일을 공급열로 나눈 값이므로 $\eta=\dfrac{(h_3-h_4)-(h_2-h_1)}{h_3-h_2}=\dfrac{1000-25}{2890}=0.337$, 즉 약 33.7 % 이다.
펌프일을 빼지 않고 $w_T/q_B=1000/2890=34.6\%$ 로 계산하면 보기에 없는 값이 나온다. 표에 $h_1$과 $h_2$가 따로 주어졌다는 것은 펌프일을 반드시 빼라는 뜻으로 읽어야 한다.

펌프가 수행한 일은 압력차에 비체적을 곱한 값으로 구한다. 주어진 조건: 보일러 입구 압력 $P_1 = 9800 \text{ kN/m}^2$, 응축기 압력 $P_2 = 4.9 \text{ kN/m}^2$(4900 N/m² = 4.9 kN/m²), 비체적 $v = 0.001 \text{ m}^3/\text{kg}$. 펌프 일 공식: $W_p = v(P_1 - P_2)$. 대입하면 $W_p = 0.001 \times (9800 - 4.9) = 0.001 \times 9795.1 = 9.7951 \text{ kJ/kg} \approx 9.79 \text{ kJ/kg}$. 따라서 펌프가 수행한 일은 약 9.79 kJ/kg이다.

SI 기본단위 7가지는 m(길이), kg(질량), s(시간), A(전류), K(온도), mol(물질량), cd(광도)이며, 이 기본단위 기호를 정확한 표기로 가장 많이 포함한 조합이 정답이다.
cd, J, K, kg, m, Mol, Pa, s로 이루어진 조합이 cd, K, kg, m, s의 5개를 정확한 기본단위 표기로 담고 있어 가장 많다.
N, J, Pa, W, C, S(지멘스)는 모두 SI 유도단위이지 기본단위가 아니다.
km은 미터의 배수 단위일 뿐 기본단위 기호 그 자체가 아니다.
mol과 cd는 반드시 소문자로 써야 하며 Mol, Cd처럼 대문자를 섞으면 정확한 기본단위 표기로 인정되지 않는다.

등압과정 후의 체적은 약 1.4m³이다.
등압과정의 일은 $W = P(V_2-V_1)$이므로 $V_2 = V_1 + \dfrac{W}{P} = 1 + \dfrac{400{,}000}{1{,}000{,}000}$이다.
계산하면 $V_2 = 1 + 0.4 = 1.4\ \mathrm{m^3}$이다.

가역단열압축 후 기체의 온도는 약 262℃이다.
가역단열과정에서는 $\dfrac{T_2}{T_1} = \left(\dfrac{V_1}{V_2}\right)^{k-1}$이 성립한다.
$T_1 = 8+273=281\ \mathrm{K}$, $\dfrac{V_1}{V_2}=5$, $k=1.4$를 대입하면 $T_2 = 281 \times 5^{0.4} \approx 281 \times 1.90 \approx 535\ \mathrm{K}$이다.
섭씨로 환산하면 $T_2 \approx 535-273 = 262℃$이다.

사이클을 한 바퀴 돌면 처음 상태로 되돌아와 내부에너지 변화가 0이 되므로, 한 사이클 동안 받은 열의 총합과 계가 한 일의 총합이 같아진다 — 즉 $\oint \delta Q = \oint \delta W$가 이 사이클에 가장 적합한 표현이다.
그림은 상태 1에서 경로 A를 따라 상태 2로 갔다가, 경로 B를 따라 다시 상태 1로 되돌아오는 닫힌 곡선(1→A→2→B→1)이다. 내부에너지는 경로에 무관한 상태량이므로 닫힌 경로 적분은 $\oint dU = 0$이다.
열역학 제1법칙 $dU = \delta Q - \delta W$(W는 계가 하는 일)를 사이클 전체에 대해 적분하면
$0 = \oint \delta Q - \oint \delta W$
따라서 $\oint \delta Q = \oint \delta W$가 된다.
나머지 표현이 부적합한 이유는 다음과 같다.
$\Delta U = Q - W$는 1→2 같은 하나의 과정에 대한 식이라, 되돌아오는 사이클이라는 조건을 담지 못한다.
$dU = \delta Q + \delta W$는 W를 계가 하는 일로 정의한 이 문제의 부호 규약과 어긋난다.
$\oint \delta Q = \oint \delta U$는 우변이 항상 0이므로 열의 순환적분까지 0이라는 잘못된 결론이 된다.

고온유체는 좌→우 수평으로, 저온유체는 위→아래 수직으로 흘러 두 유체의 유로가 서로 직각으로 교차하므로 직교류(cross flow) 배열이다.
그림에서 왼쪽 '고온입구' 화살표 세 개가 사각형 열교환부로 들어가 오른쪽 '고온출구'로 빠져나가고, 위쪽 '저온입구' 화살표 세 개가 아래로 지나 '저온출구'로 나간다. 두 흐름이 90°로 만나는 이 배열이 직교류의 정의다.
다른 흐름 배열과 구별하면 다음과 같다.
평행류(=병행류)는 두 유체가 같은 방향으로 나란히 흐르며, 입구에서 온도차가 가장 크고 출구로 갈수록 좁아진다.
대향류는 두 유체가 서로 반대 방향으로 마주 보고 흘러 관 전 구간에서 비교적 균일한 온도차를 유지한다.

이 공기의 내부에너지는 약 213.05kJ/kg이다.
이상기체에서 엔탈피와 내부에너지 사이에는 $h = u + RT$의 관계가 성립하므로 $u = h - RT$이다.
기체상수는 $R = \dfrac{8.314}{28.97} \approx 0.287\ \mathrm{kJ/(kg\cdot K)}$이고 $T=298.15\mathrm{K}$이므로 $RT \approx 85.56\ \mathrm{kJ/kg}$이다.
따라서 $u = 298.615 - 85.56 \approx 213.05\ \mathrm{kJ/kg}$이다.

등온 열전달은 비가역 과정으로 볼 수 없는 경우에 해당한다.
온도차가 무한히 작은 상태로 서서히(준정적) 진행되는 등온 열전달은 이론적으로 가역과정으로 근사할 수 있다.
마찰 현상은 에너지가 열로 소산되므로 비가역 과정이다.
낮은 압력으로의 자유팽창은 되돌릴 수 없는 대표적 비가역 과정이다.
서로 다른 조성의 물질이 섞이는 혼합 과정도 자발적으로 역행하지 않는 비가역 과정이다.

"폐쇄계와 주변계가 열교환할 때 양쪽 엔트로피가 모두 상승한다"는 설명은 옳지 않다.
계에서 열이 빠져나가면 그 계의 엔트로피는 오히려 감소할 수 있으며, 열역학 제2법칙이 보장하는 것은 계와 주변을 합한 전체(고립계)의 엔트로피가 감소하지 않는다는 것이다.
즉 개별 계의 엔트로피 증감이 아니라 전체 엔트로피의 총합이 증가하거나 최소한 일정하다는 점이 핵심이다.

이 정적과정에서 엔트로피 증가량은 약 0.411kJ/K이다.
정적과정의 엔트로피 변화는 $\Delta S = m C_v \ln\dfrac{T_2}{T_1}$로 구해진다.
$T_1=288\mathrm{K}$, $T_2=323\mathrm{K}$를 대입하면 $\Delta S = 5 \times 0.7171 \times \ln\dfrac{323}{288} \approx 5 \times 0.7171 \times 0.1147 \approx 0.411\ \mathrm{kJ/K}$이다.

이 카르노 열기관의 열효율은 약 69.9%이다.
카르노 효율은 $\eta = 1-\dfrac{T_L}{T_H}$로 구해지며, 절대온도로 환산하면 $T_L=293\mathrm{K}$, $T_H=973\mathrm{K}$이다.
$\eta = 1-\dfrac{293}{973} \approx 1-0.301 = 0.699$, 즉 약 69.9%이다.

이 터빈에서 발생하는 열손실은 약 40.8kW이다.
정상유동 에너지식은 $\dot{Q} = \dot{W} + \dot{m}\left[(h_2-h_1)+\dfrac{V_2^2-V_1^2}{2}\right]$이다.
엔탈피 감소분 $-500\ \mathrm{kJ/kg}$과 속도수두 감소분 $\dfrac{120^2-720^2}{2} = -252\ \mathrm{kJ/kg}$을 더하면 $\dot{m}\times(-752) = 0.4\times(-752) = -300.8\ \mathrm{kW}$이다.
따라서 $\dot{Q} = 260-300.8 \approx -40.8\ \mathrm{kW}$로, 터빈에서 약 40.8kW의 열이 빠져나간다.

압력이 일정할 때 필요한 열량은 $Q = m \int_{T_1}^{T_2} C_p \, dT$로 구한다. 주어진 비열 함수 $C_p = 1.01 + 0.000079T$를 0℃에서 100℃까지 적분하면: $Q = 5 \int_{0}^{100} (1.01 + 0.000079T) \, dT = 5 \left[ 1.01T + 0.0000395T^2 \right]_{0}^{100}$ 이를 계산하면 $Q = 5(1.01 \times 100 + 0.0000395 \times 10000) = 5(101 + 0.395) = 5 \times 101.395 = 506.975 \, \text{kJ}$로, 약 507 kJ이다.

"화씨온도 F와 절대온도 K 사이에 K=F+273.15가 성립한다"는 설명은 틀렸다.
절대온도는 섭씨온도에서 $K = ℃+273.15$로 환산되며, 화씨온도는 $℉ = \dfrac{9}{5}℃+32$의 관계를 갖는 별개의 척도다.
따라서 화씨온도를 절대온도로 바꾸려면 먼저 섭씨로 환산한 뒤 273.15를 더해야 하며, 화씨값에 곧바로 273.15를 더하는 식은 성립하지 않는다.

"오토 사이클의 효율은 작업기체의 종류와 무관하다"는 설명은 틀렸다.
오토 사이클의 이론효율은 $\eta = 1-\left(\dfrac{1}{r}\right)^{k-1}$로 나타나며, 여기서 압축비 $r$뿐 아니라 비열비 $k$에도 좌우된다.
비열비는 작업기체의 종류에 따라 달라지므로 효율 역시 작업기체 종류에 영향을 받는다.

이 플랜트의 열효율은 약 21.5%이다.
연료의 시간당 발열량은 $5{,}000\ \mathrm{kg/h} \times 33{,}440\ \mathrm{kJ/kg} = 167{,}200{,}000\ \mathrm{kJ/h} \approx 46{,}444\ \mathrm{kW}$이다.
열효율은 $\eta = \dfrac{10{,}000}{46{,}444} \approx 0.215$, 즉 약 21.5%이다.

압력 일정(등압) 과정에서 기체가 외부에 행한 일은 $W = P\Delta V = 100 \text{ kPa} \times (2-1) \text{ m}^3 = 100 \text{ kJ}$이므로 2번이 정답이다. 1번은 틀렸는데, 체적이 증가하면서 기체는 외부에 일을 하므로 내부에너지가 감소한다. 3번도 틀렸는데, 압력이 일정하면서 체적이 증가하려면 $PV = nRT$에서 온도가 증가해야 한다(등압 가열). 4번은 열역학 제1법칙 $Q = \Delta U + W$에서 내부에너지 증가량과 외부 일 100kJ의 합이므로 100kJ보다 크며, 주어진 정보만으로는 정확한 열의 값을 알 수 없다.

이 증기가 가지는 엔탈피는 약 6985kJ이다.
엔탈피는 $H = U + PV$로 정의된다.
$PV = 38\ \mathrm{kPa} \times 7.5\ \mathrm{m^3} = 285\ \mathrm{kJ}$이므로 $H = 6700+285 = 6985\ \mathrm{kJ}$이다.

압력용기의 절대압력은 약 500kPa이다.
수은주 750mm가 나타내는 대기압은 $P_{atm} = \rho g h = (13.6\times1000)\times9.8\times0.75 \approx 100{,}000\ \mathrm{Pa} = 100\ \mathrm{kPa}$이다.
절대압력은 게이지압력과 대기압의 합이므로 $P_{abs} = 400+100 = 500\ \mathrm{kPa}$이다.

무한히 넓은 두 평판 사이의 층류(포물선 속도분포)에서는 평균속도가 최대속도의 2/3이다.
중심을 y=0, 중심에서 벽까지 거리를 h로 두면 속도분포는 $u = V_{\max}\left[1-\left(\dfrac{y}{h}\right)^{2}\right]$이다.
평균속도는 단면 전체를 적분해 폭으로 나눈 값이므로
$V_{av}=\dfrac{1}{h}\int_{0}^{h}V_{\max}\left[1-\left(\dfrac{y}{h}\right)^{2}\right]dy=V_{\max}\left(1-\dfrac{1}{3}\right)$
즉 $V_{av}=\dfrac{2}{3}V_{\max}$이다.
같은 포물선 분포라도 원관 층류(하겐-푸아죄유)에서는 면적요소가 $2\pi r\,dr$로 달라 $V_{av}=\dfrac{1}{2}V_{\max}$가 되므로, 평판 사이 유동과 혼동하지 않아야 한다.

점성계수의 차원은 $FL^{-2}T$이다.
점성계수는 $\mu = \dfrac{\tau}{du/dy}$로, 응력(압력) 단위에 시간을 곱한 형태를 가지며 압력의 차원은 $FL^{-2}$이다.
따라서 점성계수의 차원은 $FL^{-2} \times T = FL^{-2}T$가 된다.

종속도(terminal velocity)는 중력과 항력이 평형을 이루는 상태에서의 속도이므로 $W = F_D$를 만족한다. 항력 공식 $F_D = \frac{1}{2}\rho v^2 C_D A$를 적용하면, $W = \frac{1}{2}\rho v^2 C_D A$에서 $v = \sqrt{\frac{2W}{\rho C_D A}}$이다. 낙하산의 면적은 $A = \frac{\pi d^2}{4} = \frac{\pi \times 5^2}{4} = \frac{25\pi}{4} \approx 19.63 \text{ m}^2$이고, 주어진 값들을 대입하면 $v = \sqrt{\frac{2 \times 1000}{1.2 \times 0.8 \times 19.63}} = \sqrt{\frac{2000}{18.83}} = \sqrt{106.2} \approx 10.3 \text{ m/s}$이다. 따라서 종속도는 10.3 m/s이다.

피토관이 잰 수두는 속도수두 V²/2g이므로 h는 약 0.20 m이다.
그림은 유속 V = 2 m/s로 흐르는 물에 관 끝을 흐름 방향으로 마주 세운 피토관으로, h는 자유수면(정압 수위)보다 피토관 안의 수위가 더 올라간 높이를 가리킨다.
정체점에서 속도가 0이 되며 운동에너지가 그대로 압력수두로 바뀌므로
$h=\dfrac{V^{2}}{2g}=\dfrac{2^{2}}{2\times 9.8}=\dfrac{4}{19.6}\approx 0.204\ \mathrm{m}$
따라서 약 0.20 m이다.
0.102 m는 2g 대신 4g로 나눈 값, 0.412 m는 2g 대신 g로 나눈 값($V^{2}/g\approx 0.41\ \mathrm{m}$)에 가까워 모두 속도수두 식을 잘못 적용한 결과다.

파이프 중심에서의 최고속도는 물이 흐르는 경우(경우ⓐ)가 더 빠르다.
레이놀즈수를 각각 계산하면 물의 경우 $Re_a = \dfrac{\rho V D}{\mu} = \dfrac{1000\times0.015\times0.1}{0.001} = 1500$으로 층류이고, 유체 A는 밀도 600kg/m³·점성계수 0.0002kg/(m·s)이므로 $Re_b = \dfrac{600\times0.015\times0.1}{0.0002} = 4500$으로 난류가 된다.
층류에서는 최고속도가 평균속도의 2배($V_{max}=2\bar{V}$)이지만, 난류에서는 속도분포가 상대적으로 평탄해 최고속도가 평균속도의 약 1.2배에 그친다.
두 경우의 평균속도가 같으므로 층류인 물의 경우가 중심 최고속도가 더 크다.

2차원 비압축성 유동이 되려면 연속방정식 $\dfrac{\partial u}{\partial x}+\dfrac{\partial v}{\partial y}=0$을 만족해야 하며, 이를 만족하는 것은 $u=x^2-y^2,\ v=-2xy$인 경우다.
이 식은 $\dfrac{\partial u}{\partial x}=2x$, $\dfrac{\partial v}{\partial y}=-2x$로 합이 $0$이 되어 연속조건을 만족한다.
나머지 조합들은 두 편미분의 합이 $x$나 $y$에 대한 항으로 남아 $0$이 되지 않으므로 비압축성 유동 조건을 만족하지 못한다.

단면 축소에 따른 압력강하를 이용하지 않는 유량계는 로터미터이다.
로터미터는 관 내부의 부표(플로트)가 유량에 비례해 위로 떠오르는 위치를 읽어 유량을 측정하는 면적식 유량계로, 압력강하 방식과는 원리가 다르다.
노즐은 단면을 좁혀 유속을 높이고 그에 따른 압력차로 유량을 구한다.
오리피스도 축소된 구멍 전후의 압력차를 이용한다.
벤투리미터 역시 목 부분의 단면 축소로 생긴 압력강하를 이용한다.

도심 깊이 4.5 m, 면적 6 m²로 계산하면 평판 한쪽 면에 작용하는 전압력은 약 265 kN이다.
그림에서 수면부터 평판 윗변까지 3 m, 평판 자체 높이가 3 m이고 폭이 2 m이므로, 면적 A = 2 × 3 = 6 m², 도심 깊이 $h_{c}=3+\dfrac{3}{2}=4.5\ \mathrm{m}$이다.
수직 평판에 작용하는 전압력은 도심 압력 × 면적이므로
$F=\rho g h_{c} A = 1000\times 9.8\times 4.5\times 6 \approx 2.65\times10^{5}\ \mathrm{N}$
즉 약 265 kN이다.
176 kN은 도심 깊이를 3 m로 잘못 본 값이고, 353 kN은 평판 아랫변 깊이 6 m를 도심으로 쓴 값이다. 전압력 계산의 기준 깊이는 도심이라는 점이 핵심이다.

유선의 기울기는 그 점에서의 속도 성분의 비 v/u이므로 −3/2이다.
주어진 속도장 $\vec{V}=2x\vec{i}-2y\vec{j}$에서 x방향 성분 u = 2x, y방향 성분 v = −2y이다.
유선은 속도벡터에 접하는 선이므로 $\dfrac{dx}{u}=\dfrac{dy}{v}$, 즉
$\dfrac{dy}{dx}=\dfrac{v}{u}=\dfrac{-2y}{2x}=-\dfrac{y}{x}$
점 (2, 3)을 대입하면 $\dfrac{dy}{dx}=-\dfrac{3}{2}$ → −3/2. 부호를 놓치면 3/2, x와 y를 바꿔 대입하면 −2/3이 나오므로 대입 순서에 주의한다.

이 관의 손실수두는 약 2.24m이다.
Darcy-Weisbach 식 $h_f = f\dfrac{L}{D}\dfrac{V^2}{2g}$에 값을 대입한다.
$h_f = 0.022 \times \dfrac{200}{0.1} \times \dfrac{1^2}{2\times9.8} \approx 0.022\times2000\times0.051 \approx 2.24\ \mathrm{m}$이다.

1/7 승 속도분포에서 배제두께는 δ/8이다.
배제두께는 경계층 때문에 줄어든 유량만큼 자유유동 경계를 바깥으로 밀어낸 거리로 정의된다.
$\delta^{*}=\int_{0}^{\delta}\left(1-\dfrac{u}{U}\right)dy$
주어진 $\dfrac{u}{U}=\left(\dfrac{y}{\delta}\right)^{1/7}$을 대입하면
$\int_{0}^{\delta}\left(\dfrac{y}{\delta}\right)^{1/7}dy=\dfrac{7}{8}\delta$
따라서 $\delta^{*}=\delta-\dfrac{7}{8}\delta=\dfrac{\delta}{8}$ → δ/8.
혼동하기 쉬운 값들은 다음과 같다.
$\dfrac{7}{8}\delta$는 적분해 얻은 유량항 자체로, 1에서 빼기 전의 중간값이다.
$\dfrac{\delta}{7}$·$\dfrac{6}{7}\delta$는 지수 1/7을 적분하지 않고 그대로 분모에 옮겨 쓴 잘못된 계산이다.

주어진 물리량 중 무차원 수는 비중이다.
비중은 어떤 물질의 밀도를 표준물질(물)의 밀도로 나눈 값이라 단위가 서로 상쇄되어 차원을 갖지 않는다.
가속도는 $\mathrm{m/s^2}$의 차원을 가진다.
동점성계수는 $\mathrm{m^2/s}$의 차원을 가진다.
비중량은 $\mathrm{N/m^3}$의 차원을 가진다.

간극 높이가 반지름에 비례해 커지는 덕분에 전단변형률이 어디서나 같아져, 전단응력의 크기는 반지름 방향 길이에 관계없이 일정하다.
그림처럼 반지름 R인 원추가 아래 평판과 각 θ(0.5° 미만)를 이루고 각속도 ω로 돌 때, 중심에서 거리 r인 지점의 원주속도는 $u=r\omega$이고 그 지점의 갭 높이는 $h=r\tan\theta \approx r\theta$이다.
갭 내부 속도분포가 선형이므로 전단변형률은
$\dot{\gamma}=\dfrac{u}{h}=\dfrac{r\omega}{r\theta}=\dfrac{\omega}{\theta}$
여기서 r이 소거되어 $\tau=\mu\dfrac{\omega}{\theta}$는 상수가 된다.
시료 전체가 균일한 전단을 받기 때문에 토크 한 번만 측정해도 점도를 바로 계산할 수 있는 것이 이 점도계의 장점이다. 반지름에 비례·제곱에 비례·1/2승에 비례한다는 설명은 모두 속도와 갭이 함께 r에 비례해 서로 상쇄된다는 점을 놓친 것이다.

이 파이프 흐름을 유지하는 데 필요한 동력은 약 0.28W이다.
레이놀즈수는 $Re=\dfrac{\rho VD}{\mu}=\dfrac{1000\times0.9\times0.003}{1.5\times10^{-3}}=1800$으로 층류이다.
층류이므로 압력손실은 하겐-푸아죄유식으로 $\Delta P=\dfrac{32\mu LV}{D^2}=43{,}200\ \mathrm{Pa}$이고, 유량은 $Q=\dfrac{\pi}{4}D^2V\approx6.36\times10^{-6}\ \mathrm{m^3/s}$이다.
동력은 $P_w=\Delta P \times Q \approx 43{,}200\times6.36\times10^{-6}\approx0.275\ \mathrm{W} \approx 0.28\ \mathrm{W}$이다.

수력발전의 출력은 $P = \rho g Q H \eta$ 공식으로 계산된다. 여기서 $\rho = 1000 \text{ kg/m}^3$(물의 밀도), $g = 9.81 \text{ m/s}^2$, $Q = 10 \text{ m}^3\text{/s}$(유량), $H = 100 \text{ m}$(유효 낙차), $\eta = 0.9$(효율)를 대입하면 $P = 1000 \times 9.81 \times 10 \times 100 \times 0.9 = 8{,}829{,}000 \text{ W} = 8.829 \text{ MW} \approx 8.83 \text{ MW}$이다. 따라서 출력은 약 8.83 MW이다.

피스톤·램 조립체의 힘 평형에서 P2 = 1.8 MPa를 구해 주램에 곱하면 약 226 kN이다.
그림에서 P1은 지름 d1 = 300 mm인 피스톤 윗면 전체를 누르고, 그 반력은 램(d2 = 200 mm)이 차지한 부분을 뺀 고리 모양 단면에 압력 P2로 작용한다.
따라서
$P_{1}\cdot\dfrac{\pi}{4}d_{1}^{2}=P_{2}\cdot\dfrac{\pi}{4}\left(d_{1}^{2}-d_{2}^{2}\right)$
$P_{2}=1\times\dfrac{300^{2}}{300^{2}-200^{2}}=1\times\dfrac{90000}{50000}=1.8\ \mathrm{MPa}$
이 P2가 지름 d3 = 400 mm인 주램 단면에 그대로 작용하므로
$W=1.8\times10^{6}\times\dfrac{\pi}{4}(0.4)^{2}=1.8\times10^{6}\times0.1257\approx2.26\times10^{5}\ \mathrm{N}$
즉 약 226 kN이다.

저항토크가 없으면 분출류의 절대속도 접선성분이 0이 되어야 하므로 ωr = V cos30°가 되고, 각속도는 약 12.25 rad/s이다.
그림에서 회전반지름 r = 0.3 m이고, 각 노즐은 팔 끝에서 꺾여 원주 접선방향과 30°를 이루며 분출한다. 팔이 네 개이므로 한 팔의 유량은 $Q_{1}=\dfrac{3}{4}=0.75\ \mathrm{L/s}$이다.
노즐 단면적과 상대분출속도는
$A=\dfrac{\pi}{4}(0.015)^{2}=1.767\times10^{-4}\ \mathrm{m^{2}}$
$V=\dfrac{0.75\times10^{-3}}{1.767\times10^{-4}}=4.24\ \mathrm{m/s}$
접선성분이 상쇄되는 조건에서
$\omega=\dfrac{V\cos 30^{\circ}}{r}=\dfrac{4.24\times0.866}{0.3}\approx12.25\ \mathrm{rad/s}$
즉 약 12.25 rad/s다. 4.24는 상대분출속도(m/s) 자체이지 각속도가 아니라는 점에 주의한다.

풍동의 공기 속도는 약 45m/s이어야 한다.
레이놀즈수를 같게 하는 상사법칙을 적용하면 유체가 같으므로 $V_m L_m = V_p L_p$이다.
실제 속도 $V_p=108\ \mathrm{km/h}=30\ \mathrm{m/s}$이고 $L_p=1.5\mathrm{m}$, $L_m=1\mathrm{m}$이므로 $V_m = 30\times\dfrac{1.5}{1}=45\ \mathrm{m/s}$이다.

관 둘레를 따라 액체를 끌어올리는 표면장력과 액주 무게의 평형에서 h = 4σcosθ/(ρgd)가 나온다.
그림처럼 지름 d인 모세관에서 표면장력 σ는 둘레 πd를 따라 관벽과 각 θ를 이루며 작용하므로, 액주를 위로 끌어올리는 힘의 연직성분은 πdσcosθ이다.
올라간 액주의 무게는 $\rho g\cdot\dfrac{\pi}{4}d^{2}\cdot h$이므로, 두 힘을 같게 두면
$\pi d\sigma\cos\theta=\rho g\dfrac{\pi}{4}d^{2}h$
$h=\dfrac{4\sigma\cos\theta}{\rho g d}$
혼동하기 쉬운 형태는 다음과 같다.
cos 대신 sin을 쓴 식은 접촉각 θ를 관벽 방향과 이루는 각으로 잡는 정의와 어긋난다.
계수 4가 빠진 식은 둘레 πd와 단면적 πd²/4의 비(=4/d)를 반영하지 못한 것이다.

담금질한 강의 경도가 매우 크면 취성이 증가하여 실제 사용에 부적합하므로, A1 변태점 이하의 온도로 재가열하여 강인성을 회복시키는 열처리가 필요하다. 이 공정을 템퍼링(tempering)이라 하며, 마르텐사이트 조직을 부분적으로 분해하면서 내부 응력을 제거하고 경도와 강인성의 균형을 맞춘다. 퀜칭은 경도를 높이는 담금질이고, 노멀라이징은 결정립 미세화가 목적이며, 마퀜칭은 냉각 시 응력을 줄이는 방법이므로 모두 해당하지 않는다.

피아노선재는 높은 탄성, 우수한 인성, 그리고 충격 저항성을 동시에 요구하는 부품이다. 페라이트는 연성이 높아 강도가 부족하고, 오스테나이트는 비자성이며 강도가 낮으며, 마텐자이트는 매우 경하고 취약하여 충격에 약하다. 소르바이트는 템퍼링된 마텐자이트 구조로, 적절한 경도와 강도를 유지하면서도 우수한 인성과 탄성을 제공하기 때문에 피아노선과 같이 반복적인 응력과 충격을 견뎌야 하는 용도에 가장 적합하다.

"마텐자이트 변태는 확산 변태이다"라는 설명은 틀렸다.
마텐자이트 변태는 원자들이 확산 없이 협동적으로 이동하는 무확산(비확산) 변태로, 매우 빠른 냉각으로 일어난다.
따라서 마텐자이트는 단일 고용체 상이면서도 격자 결함(전위·쌍정)을 많이 포함하는 준안정 조직이 된다.

순철(α-Fe)의 자기변태 온도는 약 768℃이다.
이 온도(퀴리점, A₂ 변태점)를 지나면 강자성이던 α철이 상자성으로 바뀌지만 결정구조 자체는 변하지 않는다.
참고로 910℃는 α철이 γ철로 바뀌는 A₃ 동소변태점이고, 1410℃ 부근은 γ철이 δ철로 바뀌는 A₄ 동소변태점이다.

황동 가공재에서 잔류응력으로 인해 관·봉 같은 제품에 균열이 발생하는 현상을 자연균열(season cracking)이라 한다. 황동은 냉간 가공 후 결정립 내부에 잔류응력이 남아있는데, 이것이 시간 경과나 외부 환경(습도, 응력 등)의 영향을 받아 갑자기 균열로 발전하는 현상이다. 시효경화는 열처리 후 상변태로 강도가 증가하는 현상, 탈아연부식은 황동에서 아연이 선택적으로 부식되는 현상, 저온풀림경화는 냉간 변형 후 저온에서의 강화 현상으로 모두 잔류응력 자체가 아닌 다른 메커니즘이다.

그림에서 빗금 친 면은 x, y, z축 모두를 절편 1에서 교차하는 대각면(A, B, C를 지나는 면)이다. 밀러지수는 절편의 역수로 구하므로 절편이 (1,1,1)일 때 역수도 (1,1,1)이 되어 (111)면이 된다.

마텐자이트는 Fe-C 평형상태도에 나타나는 조직이 아니다.
평형상태도는 서냉 시 나타나는 안정 조직을 나타내며, 여기에는 페라이트·펄라이트·시멘타이트(및 오스테나이트, 레데뷰라이트)가 포함된다.
마텐자이트는 오스테나이트를 급랭시켜 얻는 비평형(준안정) 조직이므로 평형상태도에는 나타나지 않는다.

6:4황동(Cu 60%, Zn 40%)에 Pb 1.5~3.0%를 첨가한 합금은 쾌삭황동이다. 납(Pb)은 기계가공성을 크게 향상시키는 원소로, 쾌삭황동은 정밀가공이 필요한 부품(나사, 밸브 부품 등)에 널리 사용된다. 강력황동은 주로 망간을 첨가하여 강도를 높인 합금이고, 델타메탈은 구리 함유율이 높으며 니켈을 포함하는 합금이며, 애드미럴티황동은 주로 해수 부식 환경에서 사용되는 주석 첨가 황동으로 각각 다른 용도와 조성을 가진다.

고속도 공구강의 KS 재료기호는 SKH이다.
SM20C는 기계구조용 탄소강이다.
STC는 탄소공구강이다.
STD는 합금공구강(냉간·열간금형용)이다.

스테인리스강의 조직별 분류에 시멘타이트계는 존재하지 않는다.
스테인리스강은 조직에 따라 페라이트계·마텐자이트계·오스테나이트계(및 석출경화계, 오스테나이트-페라이트계)로 분류되며, 시멘타이트는 탄소강의 조직명일 뿐 스테인리스강 분류 체계에는 쓰이지 않는다.

체적 감소율은 0.68%이다.
압축률 $\beta$는 단위압력당 체적변화율을 의미하므로 체적감소율 $\dfrac{\Delta V}{V}=\beta \times \Delta P$로 구한다.
$\dfrac{\Delta V}{V} = 6.8\times10^{-5} \times 100 = 6.8\times10^{-3} = 0.68\%$

펌프 토출관에서 분기해 남는 기름을 탱크로 되돌리며 회로 최고압력을 정해 주는 압력제어 밸브, 즉 릴리프 밸브다.
그림에서 ①은 전동기(M)로 구동되는 펌프의 토출 직후 라인에 병렬로 물려 있고, 자신의 입구 압력을 점선(파일럿)으로 되받아 열리면 탱크로 배출하는 상시 닫힘 기호로 그려져 있다. 설정압을 넘는 분량만 탱크로 흘려보내 회로 압력을 일정 값 이하로 묶어 두는, 릴리프 밸브의 전형적인 배치다.
같은 자리에 오해하기 쉬운 밸브들과 구별하면 다음과 같다.
무부하 밸브는 축압기 등 다른 라인의 압력을 파일럿으로 받아 펌프를 무부하 순환시키는 것이어서, 자기 입구 압력으로 동작하는 이 기호와 다르다.
카운터밸런스 밸브는 실린더의 자중 낙하를 막기 위해 액추에이터 배출측에 체크밸브와 짝지어 놓는 압력제어 밸브다. 그림의 실린더 라인에 체크밸브와 병렬로 놓인 것은 압력이 아니라 유량을 조이는 교축(유량조절) 밸브여서 속도제어용이며, 카운터밸런스가 아니다.
스톱 밸브는 압력을 설정하는 기능이 없는 단순 개폐용이다.

그림은 액추에이터로 들어가는 공급 관로에 교축과 체크밸브를 병렬로 넣어 전진 속도를 잡는 미터 인(meter-in) 회로다.
로드가 없는 쪽(그림 왼쪽) 포트에서 내려온 관로에만 가변 교축(체크밸브 병렬 부착)이 들어 있고, 로드측 포트는 방향제어밸브로 곧장 연결되어 있다. 즉 실린더로 들어가는 유량만 조여 속도를 결정하고, 반대 방향 흐름은 체크밸브로 자유 통과시킨다.
배출 쪽(로드측) 관로에 교축을 넣어 나가는 유량으로 속도를 잡는 것은 미터 아웃 회로인데, 그림의 로드측 관로에는 교축이 없다.
설정 압력에 도달하면 다음 액추에이터가 순차로 작동하도록 짜는 것은 시퀀스 회로로, 속도 제어가 목적이 아니다.
체크밸브로 역류만 막는 배관은 흐름 방향을 제한할 뿐 속도 제어 회로의 명칭이 아니다.
미터 인은 부하가 이송 방향과 반대로 걸릴 때 안정적이고, 부하가 진행 방향으로 끌어당기는 하향 이송에서는 미터 아웃이 적합하다.

인화에 따른 폭발 위험이 적다는 설명이 틀렸다.
유압장치는 가연성 작동유(오일)를 사용하므로 화재·폭발 위험이 공기압장치보다 오히려 크다는 것이 일반적 특징이다.
작은 장치로 큰 힘을 낼 수 있고 응답이 빠르며 오일 자체가 방청·윤활 작용을 겸하는 점은 유압장치의 실제 장점에 해당한다.