[폐기물처리기사 필기] 15년 1회차 기출문제 정답·해설 페이지

초기 쓰레기 1톤(1,000 kg) 중 함수율 40%이므로 수분은 400 kg, 고형물은 600 kg이다. 건조 과정에서 고형물의 양은 변하지 않는다.
건조 후 함수율이 15%가 되면 고형물 600 kg은 전체 중량의 85%에 해당하므로, 건조 후 전체 중량은 $\dfrac{600}{0.85} \approx 705.9\ \mathrm{kg}$이 된다.
따라서 증발된 수분량은 $1000 - 705.9 \approx 294\ \mathrm{kg}$이다.

전단파쇄기는 고정칼과 회전(또는 왕복)칼의 교합 작용으로 폐기물을 전단하여 파쇄하는 방식으로, 충격파쇄기에 비해 파쇄속도는 느리지만 파쇄물의 크기를 비교적 고르게 만들 수 있다는 장점이 있다.
다만 칼날 사이에 금속 등 이물질이 끼면 칼날 손상이 발생하기 쉬워, 전단파쇄기는 오히려 이물질 혼입에 취약하다. 충격파쇄기(해머밀 등)가 이물질에 대한 내구성이 더 크므로, 전단파쇄기가 이물질 혼입에 강하다는 설명은 사실과 반대된다.

균등계수 $C_u = \dfrac{d_{60}}{d_{10}}$는 입도분포의 균일성을 나타내는 지표로, 주어진 값을 대입하면 $C_u = \dfrac{12}{3} = 4$이다.
곡률계수 $C_c = \dfrac{d_{30}^2}{d_{10} \times d_{60}}$는 입도분포 곡선의 형태를 나타내는 지표로, $C_c = \dfrac{6^2}{3 \times 12} = \dfrac{36}{36} = 1.0$이다.
따라서 균등계수는 4, 곡률계수는 1.0이 된다.

슬러지 100 kg을 기준으로 하면 함수율 80%이므로 수분 80 kg, 고형물 20 kg이다. 고형물 중 FS(고정성분)는 1/3인 약 6.67 kg(비중 2.5), VS(휘발성분)는 2/3인 약 13.33 kg(비중 1.0)이다.
각 성분의 부피를 구해 합하면 물 80 L, FS $\dfrac{6.67}{2.5} \approx 2.67\ \mathrm{L}$, VS $\dfrac{13.33}{1.0} \approx 13.33\ \mathrm{L}$로, 전체 부피는 약 96.0 L이다.
슬러지의 비중은 전체 질량을 전체 부피로 나눈 값이므로 $\dfrac{100}{96.0} \approx 1.04$가 된다.

컨베이어 수송은 설치·유지비용이 크고 세정(청소) 문제, 구조 변경의 어려움 등으로 인해 비교적 좁은 범위나 한정된 구간에 적용되는 방식으로, 광대한 지역 전반에 적용하기에는 현실적 제약이 크다.
반면 모노레일 수송은 적환장에서 최종처분장까지의 수송에, 관거(pipeline) 수송은 쓰레기 발생밀도가 높은 지역에서 조대 폐기물을 파쇄·압축 등으로 전처리한 뒤 활용할 수 있으며, 투입된 이물질의 회수가 어렵고 경로 변경이 까다롭다는 특징을 갖는다.
따라서 컨베이어 수송이 광대한 지역에 적용 가능하다는 설명은 실제 운용상의 제약과 맞지 않는다.

Rosin-Rammler 모델에서 누적통과율은 $Y = 1 - \exp\left[-\left(\dfrac{X}{X_0}\right)^n\right]$로 나타내며, $X_{90}$은 90%가 통과하는 입경이므로 $Y = 0.9$를 대입한다.
정리하면 $\left(\dfrac{X_{90}}{X_0}\right)^n = \ln 10 \approx 2.303$이며, $n=1$이므로 $X_0 = \dfrac{2.5}{2.303} \approx 1.09\ \mathrm{cm}$이다.

먼저 하루에 나오는 쓰레기의 부피를 구한다. 발생량은 1.5kg/인·일 × 200,000인 = 300,000kg/일이고, 밀도가 500kg/m3이므로 부피는 300,000 ÷ 500 = 600m3/일이다.
다음으로 차량이 한 번에 실을 수 있는 양을 구한다. 적재 용적 50m3에 적재함 이용률 80%와 압축비 2를 곱하면 50 × 0.8 × 2 = 80m3(압축 전 쓰레기 부피 기준)이고, 차량 4대를 동시에 사용하므로 1회 수거량은 80 × 4 = 320m3이다.
따라서 필요한 수거 횟수는 600 ÷ 320 = 1.875회이고, 횟수는 정수여야 하므로 올림하여 일일 최소 2회가 된다. 압축비를 곱하지 않으면 3.75회가 나와 값이 크게 달라지므로 반드시 반영해야 하며, 수거인부 20명은 이 계산에 쓰이지 않는 조건이다.

쓰레기 성상분석은 일반적으로 채취한 시료에 대해 먼저 밀도측정을 실시한 다음, 종류별 구성비를 파악하는 물리적 조성 분석을 진행한다.
이후 수분을 제거하는 건조 단계를 거쳐 가연분·불연분 등으로 나누는 분류 작업을 하고, 마지막으로 원소분석 등 후속 시험을 위한 전처리 과정을 수행하는 순서로 이루어진다.

포도당($\mathrm{C_6H_{12}O_6}$)은 혐기성 분해에 의해 $\mathrm{C_6H_{12}O_6} \rightarrow 3\mathrm{CH_4} + 3\mathrm{CO_2}$로 완전 분해되어, 포도당 1몰당 메탄 3몰이 생성된다.
포도당의 분자량은 180 g/mol이므로 2 kg(2,000 g)은 $\dfrac{2000}{180} \approx 11.11\ \mathrm{mol}$이고, 생성되는 메탄은 $11.11 \times 3 \approx 33.33\ \mathrm{mol}$이다.
표준상태에서 기체 1몰의 부피는 22.4 L이므로, 메탄의 부피는 $33.33 \times 22.4 \approx 746.7\ \mathrm{L} \approx 0.75\ \mathrm{m^3}$이다.

건조 폐기물 20 g 중 회분이 5 g이므로, 이는 건조 상태에서의 값이다. 원래 폐기물의 함수율이 40%라는 것은 건조 후 남은 20 g이 원래 습윤 중량의 60%에 해당한다는 의미이다.
따라서 원래 습윤 중량은 $\dfrac{20}{0.6} \approx 33.33\ \mathrm{g}$이 되고, 습량기준 회분 중량비는 $\dfrac{5}{33.33} \times 100 \approx 15\ \%$이다.

청소상태(도로 등의 청결도) 평가 방법에는 사용자의 만족도를 설문조사하여 지수로 산정하는 방식이 있으며, 이를 USI(User Satisfaction Index, 사용자만족도지수)라고 한다.
이는 노상 청결도를 사진이나 현장 관찰로 평가하는 방법과 구분되는, 서비스를 받는 주민의 주관적 만족도를 직접 조사하는 방식이다.

pH는 수소이온농도의 역수를 상용로그로 나타낸 값이므로, pH 차이가 1일 때마다 수소이온농도는 10배씩 차이가 난다.
pH 2인 용액과 pH 4인 용액은 pH 차이가 2이므로, pH 2 용액의 수소이온농도는 pH 4 용액보다 $10^{(4-2)} = 100$배 높다.

하루 폐기물 수거 부피는 차량적재용량 10 m³인 차량 10대가 1일 1회 운행하므로 $10 \times 10 = 100\ \mathrm{m^3/day}$이다.
밀도가 0.5 ton/m³이므로 하루 발생 질량은 $100 \times 0.5 = 50\ \mathrm{ton/day} = 50{,}000\ \mathrm{kg/day}$이다.
수거대상 인구가 10,000명이므로 1인당 1일 발생량은 $\dfrac{50{,}000}{10{,}000} = 5$, 즉 5 kg/인·일이다.

MHT(Man-Hour per Ton)는 폐기물 1톤을 수거하는 데 소요되는 총 인시(人時)를 의미한다.
연간 총 작업 인시는 인부 4,000명 × 1일 8시간 × 연간 300일 $= 9{,}600{,}000$ 인시이고, 연간 수거량은 3,000,000톤이다.
따라서 MHT는 $\dfrac{9{,}600{,}000}{3{,}000{,}000} = 3.2$이다.

고형분이 20%라는 것은 함수율이 80%라는 의미이므로, 폐기물 10톤 중 고형물은 $10 \times 0.20 = 2\ \mathrm{ton}$이고 건조 과정에서 이 고형물량은 변하지 않는다.
건조 후 함수율이 15%가 되면 고형물 2톤은 전체 중량의 85%에 해당하므로, 건조 후 전체 중량은 $\dfrac{2}{0.85} \approx 2.35\ \mathrm{ton} \approx 2.4\ \mathrm{ton}$이다.

부피감소율(Volume Reduction, VR)은 압축 전후의 밀도 변화로 구할 수 있으며, $VR = \left(1 - \dfrac{\rho_i}{\rho_f}\right) \times 100$으로 계산한다.
초기 밀도 0.32 ton/m³, 압축 후 밀도 0.8 ton/m³을 대입하면 $VR = \left(1 - \dfrac{0.32}{0.8}\right) \times 100 = 60\ \%$이다.

쓰레기 발생량을 예측하는 대표적 방법으로는 과거 발생량 추이를 이용하는 경향법(Trend method), 여러 변수와의 관계를 통계적으로 분석하는 다중회귀모델(Multiple regression model), 시스템 변수 간의 상호작용을 모사하는 동적모사모델(Dynamic simulation model)이 있다.
물질수지법(Material balance method)은 생산·유통·소비·폐기 등 물질의 흐름을 정량적으로 추적하여 현재의 발생량이나 조성을 산정하는 기법으로, 미래 시점의 발생량을 통계적·모형적으로 예측하는 위 세 가지 방법과는 성격이 다르다.

수거노선을 설정할 때는 발생량이 많은 발생원일수록 하루 중 가장 먼저 수거하도록 하여, 수거 작업의 효율을 높이고 교통 혼잡 등의 영향을 줄이는 것이 원칙이다.
또한 U자형 회전을 피하고, 적은 양이라도 동일한 수거빈도를 원하는 곳은 가급적 같은 왕복 내에서 함께 수거하며, 가능한 시계방향으로 노선을 설정하는 것이 바람직하다.
따라서 발생량이 많은 곳을 가장 나중에 수거한다는 설명은 실제 수거노선 설정 원칙과 반대된다.

비중을 1.0으로 가정하면 하수슬러지 80 m³(80톤)는 함수율 82%이므로 수분 $80 \times 0.82 = 65.6$톤, 고형물 14.4톤이고, 톱밥 120 m³(120톤)는 함수율 15%이므로 수분 $120 \times 0.15 = 18$톤, 고형물 102톤이다.
혼합 후 전체 중량은 200톤, 전체 수분량은 $65.6 + 18 = 83.6$톤이므로, 혼합 함수율은 $\dfrac{83.6}{200} \times 100 \approx 42\ \%$이다.

적재 폐기물의 중량은 만차 중량에서 공차(빈차) 중량을 뺀 값으로, $28{,}500 - 15{,}000 = 13{,}500\ \mathrm{kg} = 13.5\ \mathrm{ton}$이다.
적재함의 부피는 가로 3 m, 세로 1.5 m, 높이 5 m를 곱한 $3 \times 1.5 \times 5 = 22.5\ \mathrm{m^3}$이다.
따라서 단위 용적당 적재량은 $\dfrac{13.5}{22.5} = 0.60\ \mathrm{ton/m^3}$이다.

플라스틱의 재활용(자원화) 방법으로는 열분해하여 유용한 물질을 회수하는 열분해 이용법, 녹여서 다시 성형하는 용융고화재생 이용법, 작은 조각으로 만들어 재료로 활용하는 파쇄 이용법 등이 대표적이다.
반면 유리화(Vitrification)는 주로 소각재나 중금속을 함유한 잔재물을 고온에서 녹여 유리질 슬래그 형태로 안정화시키는 기술로, 플라스틱 자체를 재활용하는 방법과는 거리가 있다.

인구 400,000명, 원단위 1.2 kg/인·일이므로 1일 발생량은 $400{,}000 \times 1.2 = 480{,}000\ \mathrm{kg/day} = 480\ \mathrm{ton/day}$이고, 밀도 0.45 t/m³을 적용하면 원래 부피는 $\dfrac{480}{0.45} \approx 1{,}066.7\ \mathrm{m^3/day}$이며, 연간(365일)으로는 약 389,333 m³이다.
분쇄만 한 경우 부피는 원래의 2/3이 되어 연간 약 259,556 m³이고, 분쇄 후 다시 압축하여 1/3만큼 추가로 줄어들면 부피는 원래의 $\dfrac{2}{3} \times \dfrac{2}{3} = \dfrac{4}{9}$가 되어 연간 약 173,037 m³이다.
두 경우의 부피 차이는 약 86,519 m³이고, Trench 깊이 4 m로 나누면 연간 매립소요면적 차이는 $\dfrac{86{,}519}{4} \approx 21{,}630\ \mathrm{m^2}$이다.

매립연한 10년 이상으로 안정화가 진행되어 COD/TOC와 BOD/COD가 낮고 COD 농도도 낮은 침출수는, 생분해가 어려운 난분해성 유기물(휴믹물질 등) 위주로 구성되어 있어 물리화학적 처리(흡착 등)에 상대적으로 유리한 특성을 보인다.
이러한 조건에서 활성탄 흡착은 난분해성 유기물 제거에 효과적이어서 처리효율이 양호한 편이며, '불량'으로 평가하는 것은 실제 특성과 맞지 않는다.
반면 이온교환수지와 화학적 산화는 보통 수준, 화학적침전(석회투여)은 이러한 유기물질 제거에는 상대적으로 효과가 낮아 불량 수준으로 평가되는 것이 일반적이다.

부식질(humus)은 퇴비화가 충분히 진행되어 안정화된 유기물로, 병원균이 거의 사멸하고 악취가 없으며 물 보유력과 양이온교환능력이 우수하다는 특징을 갖는다.
다만 C/N비는 퇴비화가 진행될수록 미생물 분해에 의해 낮아지는 것이 정상이며, 완성된 부식질은 비교적 낮고 안정된 C/N비를 가진다. C/N비가 높다는 것은 오히려 유기물이 충분히 안정화되지 않았음을 의미하므로, 부식질의 특징으로 옳지 않다.

소각재의 용융고화는 코크스 베드식, 아크 용융, 플라즈마 용융 등의 방식으로 고온에서 재를 녹여 슬래그 형태로 만드는 기술로, 최종 처분되는 폐기물의 부피를 크게 줄이고 도로포장재 등으로 자원화할 수 있다는 장점이 있다.
이 과정에서 중금속은 유리질 슬래그 구조 안에 안정적으로 고정(캡슐화)되어 용출이 억제되는 것이 용융고화의 핵심 효과이며, 슬래그에서 다량의 중금속이 용출된다는 설명은 이러한 기술적 목적과 정반대되는 내용이다.

침출수의 혐기성 처리는 고농도의 침출수를 별도 희석 없이 처리할 수 있고, 미생물의 증식속도가 낮아 발생 슬러지량과 처리비용이 적으며, 호기성 공정에 비해 필요로 하는 영양물질(질소, 인 등) 요구량도 낮다는 특징이 있다.
다만 혐기성 미생물은 호기성 미생물에 비해 중금속 등 저해물질에 더 민감하여, 중금속에 의한 저해효과가 호기성 공정보다 작다는 설명은 실제와 반대된다.

Bioventing은 토양 내 공기를 강제로 순환시켜 산소를 공급함으로써 호기성 미생물에 의한 오염물질 분해를 촉진하는 기술로, 토양의 투수성이 처리효율에 큰 영향을 미치며 현장 지반구조와 오염물 분포에 따라 처리기간이 크게 달라질 수 있고, 공기·지하수 이동에 따른 오염 확산의 우려도 있다.
그러나 용해도가 큰 오염물질은 토양수분 내에 용해된 상태로 존재하는 비율이 높아, 공기 흐름을 이용하는 생물학적 처리 과정에 노출되기 어려워지므로 오히려 처리효율이 떨어지는 경향이 있다. 처리효율이 좋아진다는 설명은 이와 반대된다.

매립지 선정은 주로 입지 조건과 관련된 요소, 즉 사후 매립지 이용계획, 주변 환경조건, 운반도로의 확보 및 지형·지질 등을 종합적으로 검토하여 이루어진다.
반면 매립지로 유입되는 쓰레기의 성상은 매립시설의 설계나 운영 단계에서 고려되는 요소에 가까우며, 입지 선정 단계에서 주로 검토하는 항목과는 성격이 다르다.

고형화 전 폐기물의 부피는 $\dfrac{20{,}000\ \mathrm{g}}{2.0\ \mathrm{g/cm^3}} = 10{,}000\ \mathrm{cm^3}$이다.
고형화 재료 20 kg을 첨가한 후 전체 질량은 40 kg(40,000 g), 밀도는 2.8 g/cm³이므로 고형화 후 부피는 $\dfrac{40{,}000}{2.8} \approx 14{,}285.7\ \mathrm{cm^3}$이다.
부피변화율(VCF)은 고형화 후 부피를 원래 폐기물 부피로 나눈 값이므로 $\dfrac{14{,}285.7}{10{,}000} \approx 1.43$이다.

주입된 염소농도는 주입량을 발생량으로 나누어 구하며, $\dfrac{7.7\ \mathrm{kg/d}}{3{,}780\ \mathrm{m^3/d}} = \dfrac{7{,}700{,}000\ \mathrm{mg/d}}{3{,}780{,}000\ \mathrm{L/d}} \approx 2.04\ \mathrm{mg/L}$이다.
염소요구량은 주입된 염소농도에서 잔류염소농도를 뺀 값이므로, $2.04 - 0.2 \approx 1.84\ \mathrm{mg/L}$이다.

포도당($\mathrm{C_6H_{12}O_6}$)의 혐기성 완전분해 반응은 $\mathrm{C_6H_{12}O_6} \rightarrow 3\mathrm{CH_4} + 3\mathrm{CO_2}$로, 포도당 1몰당 메탄 3몰이 생성된다.
포도당 3.0 kg(3,000 g)은 분자량 180 g/mol로 나누면 $\dfrac{3000}{180} \approx 16.67\ \mathrm{mol}$이고, 생성되는 메탄은 $16.67 \times 3 = 50\ \mathrm{mol}$이다.
표준상태 기체 몰부피 22.4 L/mol을 적용하면 메탄의 부피는 $50 \times 22.4 = 1{,}120\ \mathrm{L} \approx 1.12\ \mathrm{Sm^3}$이다.

토양오염은 대기·수질오염과 달리 오염경로가 다양하고, 축적성이 강해 피해가 서서히 나타나며(완만하다), 한번 오염되면 원상복구가 어렵다는 특징이 있다.
그러나 토양은 지표 아래에 위치해 눈에 잘 띄지 않고 오염이 서서히 진행되므로, 실제로는 오염을 초기에 인지하기가 어렵다는 것이 토양오염의 대표적 특성이다. 오염의 인지가 용이하다는 설명은 이러한 특성과 배치된다.

곡률계수(coefficient of curvature)는 입경가적곡선에서 10%, 30%, 60% 통과 직경을 이용하여 $C_c = \dfrac{D_{30}^2}{D_{10}\times D_{60}}$으로 구한다.
문제에서 10% 통과 직경은 0.05mm($D_{10}$), 30% 통과 직경은 0.15mm($D_{30}$), 60% 통과 직경은 0.55mm($D_{60}$)이다. 이를 대입하면 $C_c = \dfrac{0.15^2}{0.05\times 0.55} = \dfrac{0.0225}{0.0275} \approx 0.82$가 된다.
50% 통과 직경 0.45mm는 시료의 중위입경을 나타내는 값으로, 곡률계수는 물론 균등계수($D_{60}/D_{10}$) 계산에도 쓰이지 않으므로 대입 대상에서 제외해야 한다.

시멘트 기초법은 시멘트(무기성 고화재)를 폐기물에 혼합해 굳히는 방식으로, 시공이 간편하고 재료 확보가 쉬워 고화처리 중 가장 널리 쓰이는 방법이다. 알칼리성 환경에서 중금속이 수산화물 형태로 불용화되므로 고농도 중금속 폐기물의 처리에 특히 적합하다.
피막형성법은 폐기물 입자를 유기성 재료로 코팅하는 방식이고, 유리화법은 고온에서 용융시켜 유리상으로 만드는 방법으로 처리비용이 크다. 열가소성 플라스틱법은 아스팔트 등 유기성 매트릭스를 이용하는 방법으로, 무기성 고화재를 쓰는 시멘트 기초법과는 구분된다.

농축 슬러지 20 m³/hr에 고형물 농도 80000ppm(8%)이 들어 있으므로, 슬러지 밀도를 1로 보면 고형물량은 $20\,\mathrm{m^3/hr}\times 0.08 = 1.6\,\mathrm{ton/hr}$이다.
여기에 개량제(Ca(OH)₂)를 고형물 대비 10wt% 주입하므로 추가되는 고형물량은 $1.6\times 0.10=0.16\,\mathrm{ton/hr}$이고, 탈수 케이크에 포함되는 총 고형물량은 $1.6+0.16=1.76\,\mathrm{ton/hr}$이 된다.
탈수 후 함수율이 85wt%이므로 고형물 비율은 15wt%이고, 케이크의 비중도 1로 보면 케이크 전체량은 $\dfrac{1.76}{0.15}\approx 11.7\,\mathrm{m^3/hr}$로 계산된다.

건조중량 400kg은 슬러지에 들어 있던 고형물의 무게이며, 고형물 함량이 40%이므로 건조 이전 슬러지 케이크의 전체 중량은 $\dfrac{400}{0.40}=1000\,\mathrm{kg}$이다.
이 중 고형물을 제외한 수분은 $1000-400=600\,\mathrm{kg}$이며, 물의 밀도를 1로 보면 수분의 부피는 0.6 m³이다. 고형물의 부피는 비중 1.42를 적용해 $\dfrac{400}{1.42\times 1000}\approx 0.28\,\mathrm{m^3}$이다.
두 부피를 합하면 $0.6+0.28\approx 0.9\,\mathrm{m^3}$로, 이것이 건조 이전 슬러지 케이크의 부피가 된다.

합성 차수막(라이너) 재료는 물리적 성질에 따라 결정성 열가소성 수지, 열가소성 수지, 탄성중합체(elastomer), 열가소성 탄성중합체로 분류된다. EPDM(에틸렌프로필렌디엔모노머)은 대표적인 탄성중합체(elastomer)로, 결정성 열가소성 수지가 아니다.
PVC는 열가소성 수지(thermoplastics), CR(클로로프렌고무)은 탄성중합체, CPE는 열가소성 탄성중합체로 분류되는 것이 옳다. 결정성 열가소성 수지의 대표 예는 HDPE이다.

일주일간 수거량 13000 m³에 밀도 0.35 t/m³을 곱하면 총 중량은 $13000\times 0.35 = 4550\,\mathrm{ton}$이다. 이를 7일로 나누면 1일 발생량은 $4550/7 \approx 650\,\mathrm{ton/day}$이 된다.
1일 발생량 650ton은 650,000kg이므로, 이를 수거대상인구 350,000명으로 나누면 $\dfrac{650{,}000}{350{,}000}\approx 1.86$, 즉 약 1.86 kg/인·일이 된다.

퇴비화는 미생물이 유기물을 분해하는 과정이므로 탄질비(C/N비)가 적정 범위를 벗어나 지나치게 크면(탄소가 상대적으로 많으면) 미생물이 이용할 질소가 부족해져 분해 속도가 느려지고 오히려 퇴비화 기간이 길어진다. 따라서 "C/N비가 크면 기간이 짧아진다"는 설명은 실제와 반대이다.
수분이 과다할 때 공극개량제로 조절하는 것, 병원균 사멸을 위해 55~65℃ 범위를 유지하는 것, 미생물 활동에 적합한 pH 5.5~8.0 범위를 유지하는 것은 모두 퇴비화의 일반적인 관리 조건에 해당한다.

공극율은 전체 토양 부피 중 공극이 차지하는 비율이므로, 단위면적(1 m²) 기준 깊이 5m 토양의 전체 부피는 $1\,\mathrm{m^2}\times 5\,\mathrm{m} = 5\,\mathrm{m^3}$이다.
여기에 공극율 0.4를 곱하면 공극의 체적은 $5\times 0.4 = 2.0\,\mathrm{m^3}$가 된다.

배기가스가 열교환기를 지나며 잃은 열량은 $100\,\mathrm{kg/hr}\times 0.24\,\mathrm{kcal/kg\cdot℃}\times(500-200)℃ = 7200\,\mathrm{kcal/hr}$이다.
이 열량이 그대로 급수(비열 1 kcal/kg·℃)를 데우는 데 쓰인다고 보면, 급수의 온도 상승폭은 $\dfrac{7200}{200\times 1} = 36℃$가 된다.
급수 입구온도가 10℃이므로 출구온도는 $10+36=46℃$가 된다.

고체·액체연료의 중량 기준 이론 산소량은 연료 중 탄소, 수소, 황이 완전연소하는 데 필요한 산소량에서 연료 자체에 이미 포함된 산소분을 뺀 값으로 구한다. 탄소 1kg 연소에는 산소 약 2.667kg, 수소 1kg 연소에는 산소 8kg, 황 1kg 연소에는 산소 1kg이 필요하다.
따라서 이론 산소량(kg/kg)은 $2.67\mathrm{C} + 8\mathrm{H} - \mathrm{O} + \mathrm{S}$로 표현되며, 여기서 O는 연료 중 이미 결합된 산소분을 차감하는 항이다. O를 더하는 식은 연료 내 산소를 반영하지 못한 틀린 식이고, 탄소 계수를 3.67로 쓴 식은 탄소 1kg이 만드는 CO₂의 양을 산소 소요량과 혼동한 것이다.

전기집진기(EP)는 운전비(유지비)가 비교적 저렴하고 압력손실이 작아 소요동력이 적은 것이 대표적인 장점으로 꼽히므로, "유지관리가 어렵고 유지비가 많이 소요된다"는 설명은 옳지 않다.
회수가치가 있는 입자를 건식으로 포집할 수 있는 점, 고온·대량의 가스를 처리할 수 있는 점은 전기집진기의 실제 장점이다. 반대로 인가전압 등 운전조건이 변동하면 집진효율이 크게 흔들려 조건 변화에 쉽게 적응하기 어렵다는 것은 전기집진기의 실제 단점에 해당한다.

표면연소는 휘발분(가연성 가스)이 거의 없는 고정탄소 위주의 고체연료가 불꽃 없이 표면에서 산소와 직접 반응하며 타는 연소형태로, 코크스나 목탄이 대표적인 예이다.
끓는점이 낮은 기름이나 왁스가 기화하여 타는 것은 증발연소, 기체연료가 공기와 확산하며 타는 것은 확산연소, 자체 내 산소로 연소하는 니트로글리세린 등은 자기연소(내부연소)에 해당하여 표면연소와는 구분된다.

열분해는 온도 조건에 따라 생성물의 비중이 달라지는데, 고온열분해(약 800~900℃ 이상)에서는 유기물이 더 철저히 분해되어 가스상 생성물의 비율이 높아지고, 타르·char·액체연료와 같은 응축상 생성물은 상대적으로 저온열분해에서 많이 생성된다. 따라서 고온열분해에서 타르·char·액체연료가 많이 생성된다는 설명은 옳지 않다.
감압증류로 저유황유를 회수할 수 있는 것, 멜라민 수지의 불완전연소 시 HCN·NH₃가 생성되는 것, 열분해 생성 모노머가 발화성과 연소성이 큰 것은 플라스틱 폐기물의 소각·열분해 특성으로 옳은 설명이다.

먼저 폐기물 중 유기물이 갖는 총 입력 열량을 구하면 $10000\,\mathrm{kg/h}\times 0.60 \times 19193\,\mathrm{kJ/kg} = 115{,}158{,}000\,\mathrm{kJ/h}$이다.
이 중 복사에 의한 열손실 5%와 소각재에 잔존하는 10%를 제외한 나머지가 배기가스로 배출되는 열량이므로, $115{,}158{,}000\times(1-0.05-0.10) = 115{,}158{,}000\times0.85 \approx 97{,}884{,}000\,\mathrm{kJ/h}$가 된다.
이는 약 $98\times 10^{6}\,\mathrm{kJ/h}$에 해당한다.

화격자 연소율은 화격자 단위 면적이 시간당 태우는 폐기물의 양을 뜻하므로, 소각량을 화격자 면적과 가동시간으로 함께 나누어 구한다.
주어진 값을 넣으면 100,000kg/일 ÷ (50m2 × 8hr/일) = 100,000 ÷ 400 = 250kg/m2·hr이다.
가동시간을 빠뜨리고 면적으로만 나누면 2,000kg/m2가 되어 값이 크게 어긋나므로, 분모에 면적과 시간을 모두 넣는 것이 요령이다. 일반 도시폐기물 소각로의 화격자 연소율은 대체로 150~300kg/m2·hr 범위에 있어 이 결과가 합리적인 크기임을 확인할 수 있다.

배기가스 중 N₂, O₂, CO 조성을 이용하는 공기비 공식은 $m = \dfrac{\mathrm{N_2}}{\mathrm{N_2} - 3.76\left(\mathrm{O_2} - 0.5\,\mathrm{CO}\right)}$이다.
N₂=85%, O₂=6%, CO=1%를 대입하면 $\mathrm{O_2}-0.5\,\mathrm{CO} = 6-0.5 = 5.5$이고, $3.76\times 5.5 \approx 20.68$이므로 분모는 $85-20.68=64.32$가 된다.
따라서 공기비는 $m = \dfrac{85}{64.32}\approx 1.32$이다.

검댕(soot)은 탄화수소가 불완전연소 과정에서 중합·탈수소축합 반응을 거쳐 생성되는데, 이러한 반응을 일으키기 쉬운 탄화수소가 많을수록 검댕이 많이 발생한다. 따라서 "이런 탄화수소가 적을수록 검댕이 많이 발생한다"는 설명은 실제와 반대이므로 옳지 않다.
점도와 잔류탄소분이 높은 중유일수록(A중유보다 C중유 쪽이) 검댕을 많이 발생시키는 것, 공기비가 매우 부족할 때 불완전연소로 검댕이 다량 발생하는 것, 발열속도보다 방열속도가 빨라 화염온도가 낮아질 때 검댕이 많이 생기는 것은 모두 옳은 설명이다.

1일 소각량 20 ton(20000 kg)에 발열량 1000 kcal/kg을 곱하면 1일 총 발열량은 $20000\times1000 = 2\times10^{7}\,\mathrm{kcal/day}$이다.
1일 가동시간이 8시간이므로 시간당 발열량은 $\dfrac{2\times10^{7}}{8} = 2{,}500{,}000\,\mathrm{kcal/hr}$이다.
소각로 용적은 시간당 발열량을 열부하로 나눈 값이므로 $\dfrac{2{,}500{,}000}{50{,}000} = 50\,\mathrm{m^3}$이다.

열분해는 무산소 또는 저산소 분위기에서 진행되어 중금속의 대부분이 휘발되지 않고 잔류물(재·char) 속에 고정되므로 대기로의 중금속 배출을 줄이고 잔류물에서 회수·관리하기 쉬워지는 것이 장점이다. "중금속의 최소부분만이 재 속에 고정되며 나머지는 쉽게 분리된다"는 설명은 이 원리와 반대이므로 열분해의 장점으로 볼 수 없다.
열분해는 연소용 공기 공급이 적거나 없어 대기로 방출되는 배기가스량과 질소산화물·염화수소 발생량이 소각보다 적으며, 고온용융 방식을 병행하면 재를 유리질로 고형화해 중금속 용출 없이 자원으로 활용할 수 있다는 점은 실제 장점에 해당한다.

준연속식 소각로는 쓰레기를 연속적으로 투입해 태우되 1일 16시간 정도만 가동하고 소각재는 일정 주기로 배출하는 방식으로, 회분식과 완전연속식의 중간에 해당한다. 따라서 "회분식과 같이 쓰레기를 간헐적으로 투입한다"고 서술한 것은 준연속식의 특징과 맞지 않는다.
회분식 기계화 소각로가 재·불연물 배출을 자동화해 순수 회분식의 단점을 보완한 것, 회분식 소각로가 구조가 간단하고 로당 처리량이 대체로 20ton/day 수준인 것, 완전연속식 소각로가 계장설비를 갖추고 적은 인원으로 24시간 연속운전이 가능한 것은 각 소각로 방식에 대한 옳은 설명이다.

탄화수소 $\mathrm{C_mH_n}$ 1몰이 완전연소하는 반응식은 $\mathrm{C_mH_n} + \left(m+\dfrac{n}{4}\right)\mathrm{O_2} \rightarrow m\,\mathrm{CO_2} + \dfrac{n}{2}\mathrm{H_2O}$이므로, 이론산소량은 $m+\dfrac{n}{4}\,\mathrm{Sm^3}$이다.
공기 중 산소 비율이 21%이므로 이론공기량은 이론산소량을 0.21로 나눈 값이며, $\dfrac{1}{0.21}\left(m+\dfrac{n}{4}\right) \approx 4.76m + 1.19n$으로 계산된다.

공기비(m)가 커진다는 것은 이론공기량보다 과잉으로 공기를 공급한다는 의미이므로, 불완전연소로 인한 미연가스 축적이 오히려 줄어들어 폭발 위험은 감소한다. 따라서 "공기비가 크면 연소가스의 폭발 위험이 커진다"는 설명이 실제와 가장 거리가 멀다.
과잉공기가 많아지면 연소가스량이 늘어 배기가스와 함께 빠져나가는 열손실이 커지고, 이로 인해 연소실 온도는 오히려 낮아진다. 또한 과잉 산소로 SO₃ 등이 생성되기 쉬워져 저온부에서 응축하며 부식을 촉진하는 경향이 있다.

연소실은 1차 연소실과 2차 연소실로 구성되는데, 주입된 폐기물을 건조·휘발·점화시켜 1차로 연소시키는 곳은 1차 연소실이며, 2차 연소실은 1차 연소실에서 미처 연소되지 못한 가연성 가스를 완전연소시키는 역할을 한다. 따라서 이 역할을 2차 연소실이라 한 설명은 옳지 않다.
연소실의 운전척도로 공기/연료비, 혼합 정도, 연소온도 등을 고려하고 충분한 크기가 필요하다는 것, 연소로 형태가 직사각형·수직원통형·로타리킬른형 등으로 나뉘며 직사각형이 가장 흔하다는 것은 옳은 설명이다.

다단로(multiple hearth)는 여러 단의 노상(hearth)을 거치며 건조-연소-냉각 단계가 순차적으로 진행되고 체류시간이 길어, 수분 함량이 높은 슬러지까지 폭넓게 처리할 수 있는 것이 특징이다. 따라서 "수분이 적고 혼합된 슬러지 소각에 적합하다"고 수분 조건을 제한한 설명은 다단로의 실제 적용성과 맞지 않는다.
온도제어가 비교적 쉽고 동력·운전비가 적게 드는 것, 회전 부품(교반 팔 등 가동부)이 많아 고장률이 상대적으로 높은 것, 안정적인 연소를 위해 24시간 연속운전을 필요로 하는 것은 다단로 소각방식의 특징으로 옳다.

소각재 중량은 소각된 쓰레기의 1/5이므로 쓰레기 100톤을 소각하면 소각재 중량은 $100\times\dfrac{1}{5}=20\,\mathrm{ton}$이 된다.
이 소각재의 부피가 20 m³이므로, 밀도는 $\dfrac{20\,\mathrm{ton}}{20\,\mathrm{m^3}} = 1.0\,\mathrm{ton/m^3}$으로 계산된다.

열량계(bomb calorimeter)에서 발생한 총 열량은 열용량과 온도상승의 곱으로 구하며, $8600\,\mathrm{cal/℃}\times 4.72℃ \approx 40{,}592\,\mathrm{cal}$이다.
이를 시료 10g으로 나누면 단위 질량당 발열량은 $\dfrac{40{,}592}{10} \approx 4059\,\mathrm{cal/g}$이 되며, 이것이 이 RDF 시료의 발열량이다.

유동층 소각로의 열효율은 (연소온도 − 배기온도)를 (연소온도 − 슬러지 공급온도)로 나눈 값의 백분율로 구한다. 분모는 슬러지를 연소온도까지 올리는 데 필요한 전체 온도차이고, 분자는 그중 실제로 이용된 몫으로, 배기가스로 빠져나간 열손실을 뺀 비율을 뜻한다.
연소온도 850℃, 배기온도 450℃, 슬러지 공급온도 30℃를 대입하면 $\eta = \dfrac{850-450}{850-30}\times100 = \dfrac{400}{820}\times100 \approx 49\%$가 된다.

완전연소 시 이론상 배출가스 중 CO₂의 최대 농도인 (CO₂)max는 실제 배출가스 중 측정된 CO₂와 O₂ 값을 이용하여 $(\mathrm{CO_2})_{max} = \dfrac{0.21(\mathrm{CO_2})}{0.21-(\mathrm{O_2})}\times100$으로 구한다.
이 식은 공기 중 산소 비율 0.21을 기준으로, 과잉공기로 인해 배출가스에 남은 산소(O₂)만큼 CO₂ 농도가 희석되었다고 보정하는 원리에서 유도된 것이다.

크롬을 자외선/가시선 분광법으로 정량할 때는 6가 크롬을 다이페닐카바자이드와 반응시켜 적자색 착물을 만든 뒤 540nm에서 흡광도를 측정한다. 이때 시료에 철이 많이 들어 있으면 발색을 방해하므로, 다이페닐카바자이드 용액을 넣기 전에 피로인산나트륨 용액을 넣어 철을 착물로 묶어두는 조작을 한다.
즉 이 조작은 철이 다량(20mg 이상) 공존할 때 적용하는 간섭 저감 대책이므로, "철이 20mg 이하로 공존할 경우"에 이 조작을 한다고 서술한 것은 기준과 반대여서 옳지 않다.

강열감량 시험에서 유기물(휘발성 고형물) 함량은 건조된 고형물 가운데 강열로 날아간 몫이므로, 건조 후 무게에서 강열 후 무게를 뺀 값을 건조 고형물 무게로 나눈다. 식으로는 (W3 − W4) ÷ (W3 − W1) × 100이다.
값을 대입하면 분자는 57.1253 − 43.3767 = 13.7486g, 분모는 57.1253 − 30.5238 = 26.6015g이므로, 13.7486 ÷ 26.6015 × 100 = 51.68%가 된다.
같은 데이터로 강열감량을 구하면 (W2 − W4) ÷ (W2 − W1) × 100 = 14.8928 ÷ 27.7457 × 100 ≒ 53.68%로 값이 달라진다. 강열감량은 젖은 시료(W2) 기준, 유기물 함량은 건조 시료(W3) 기준이라는 분모 차이가 이 문항의 핵심이며, 무심코 W2를 쓰면 53.68%로 오답이 된다.

공정시험기준의 온도 표시에서 실온은 1~35℃ 범위로 규정하는데(15~25℃는 실온이 아니라 상온), 이 문제의 설명은 실온을 1~25℃로 제시하고 있어 옳지 않다.
찬 곳을 따로 규정이 없는 한 0~15℃로, 온수를 60~70℃로, 냉수를 15℃ 이하로 정의하는 것은 실제 온도 표시 기준과 일치한다.

자외선/가시선 분광광도계의 광원부는 파장 영역에 따라 두 종류의 램프를 나누어 쓴다. 가시부와 근적외부에서는 넓은 연속 스펙트럼을 안정적으로 내는 텅스텐램프를 사용한다.
반면 자외부에서는 텅스텐램프의 방사가 급격히 약해지므로, 200~400nm 영역에서 강한 연속광을 내는 중수소 방전관(중수소램프)을 사용한다. 따라서 앞 괄호는 텅스텐램프, 뒤 괄호는 중수소 방전관이 들어간다.
실제 장비는 340nm 부근에서 두 광원을 자동으로 전환한다. 헬륨 방전관은 몇 개의 선스펙트럼만 내는 광원이어서 파장을 연속적으로 훑어야 하는 분광광도계의 광원으로는 적합하지 않다.

크롬을 원자흡수분광광도법(공기-아세틸렌 불꽃)으로 측정할 때 철, 니켈 등이 공존하면 불꽃 중 화학적 간섭으로 흡광 신호가 저하되는 방해가 발생한다.
이 경우 황산나트륨을 약 1% 정도 첨가하여 측정하면 철·니켈에 의한 방해영향을 줄일 수 있다. 불꽃의 종류 자체를 바꾸거나 유기용매(이소부틸케톤 등)로 추출하는 조작은 이 방해를 없애기 위한 표준적인 대책이 아니다.

X선회절기법은 석면의 결정구조가 만들어내는 고유한 회절 피크의 위치와 세기를 이용해 석면의 종류를 확인하고 함유량을 구하는 방법으로, 공정시험기준에서 이 방법의 정량범위는 0.1~100.0 wt%로 정하고 있다.
정량 하한이 0.1 wt%라는 점이 핵심이며, 하한을 1.0 wt%로 올려 잡거나 상한을 10.0 wt%로 낮춰 잡은 범위는 기준과 다르다.

유리전극법은 시료에 담근 유리전극과 비교전극 사이에 생기는 전위차를 이용하여 수소이온농도(pH)를 측정하는 방법으로, 통상 pH를 0.01까지 읽어내는 것을 적용 범위로 한다.
이 방법은 온도에 따른 전위차 변화가 있어 온도보정이 필요하며, 표준액으로 전극을 교정한 뒤 시료를 측정하는 것이 일반적인 절차이다.

점토질이나 규산염을 다량 함유한 시료는 일반적인 산 분해로는 규산염 골격이 충분히 분해되지 않으므로, 질산-과염소산-불화수소산을 이용한 전처리로 규산염까지 분해시켜야 시료 중 금속성분을 완전히 회수할 수 있다.
불화수소산(HF)은 규산염과 반응하여 휘발성의 사불화규소를 생성시킴으로써 규산염 기질을 효과적으로 분해하는 역할을 하며, 이 조합은 다른 전처리법(질산-염산, 질산-과염소산, 질산-황산)으로는 대체하기 어렵다.

유기인계 농약 분석의 정제(clean-up) 과정에서는 실리카겔 컬럼, 플로리실 컬럼, 활성탄 컬럼이 표준적으로 사용되며, 이들은 색소나 지방 등 방해물질을 흡착·제거하는 데 적합하다.
실리콘 컬럼은 유기인 정제용으로 규정된 컬럼이 아니므로, 정제용 컬럼으로 적절하지 않다.

용출시험은 시료(고체 폐기물)와 용매를 혼합한 시료액을 먼저 진탕(매분 약 200회, 진폭 4~5cm로 6시간 연속)한 뒤에, 그 혼합액을 여과 또는 원심분리하여 용출액을 얻는 순서로 진행한다. 따라서 "혼합액을 여과하여 진탕용 시료로 사용한다"는 것처럼 여과가 진탕보다 먼저 이루어진다고 한 설명은 실제 조작 순서와 맞지 않는다.
진탕 조건(매분 약 200회, 진폭 4~5cm, 6시간 연속)과, 원심분리가 필요한 경우 3000rpm 이상으로 20분 이상 실시하는 것, 원심분리한 경우 상징액을 취해 용출시험용 시료용액으로 쓰는 것은 실제 조작 기준과 일치한다.

폐기물공정시험기준에서 시안 분석에 적용되는 방법에는 이온전극법, 자외선/가시선분광법 등이 있으며, 시안이온을 선택적으로 감응하는 이온전극을 이용해 정량하는 방식이다.
원자흡수분광광도법과 유도결합플라즈마-원자발광분광법은 중금속 등 금속 성분 분석에 사용되는 방법으로, 시안과 같은 이온 성분의 분석방법으로는 규정되어 있지 않다.
기체크로마토그래피는 주로 휘발성 유기화합물 분석에 쓰이는 방법으로, 시안 분석의 공정시험기준 항목과는 무관하다.

폐기물공정시험기준 총칙에서 온도를 나타내는 용어는 세부적으로 정의되어 있으며, 온수는 60~70℃ 범위를 가리키는 것으로 규정되어 있다.
고상·반고상 구분은 고형물 함량을 기준으로 하는데, 고상폐기물은 고형물 함량 15퍼센트 이상, 반고상폐기물은 고형물 함량 5퍼센트 이상 15퍼센트 미만이다. 따라서 고상을 5퍼센트 이상, 반고상을 10퍼센트 미만이라고 한 설명은 총칙의 구분기준과 다르다.
방울수는 4℃가 아니라 20℃에서 정제수 20방울을 적하했을 때 그 부피가 약 1mL가 되는 것으로 정의된다.

총칙에서 진공은 따로 규정이 없는 한 수은주(mmHg) 단위로 15mmHg 이하를 뜻하며, 물기둥(mmH2O) 단위로 표시한 설명은 실제 정의와 다르다.
천분율 표시, 바탕시험을 통한 보정, 방울수(20℃에서 정제수 20방울 적하 시 약 1mL)에 대한 설명은 총칙의 내용과 일치한다.

원자흡수분광광도계의 광원으로는 분석하려는 원소와 동일한 성분으로 만든 속빈음극램프(중공음극램프)를 사용하며, 좁은 선폭과 높은 휘도의 스펙트럼을 방사한다는 점이 특징이다.
따라서 광원이 특정 원소(납)로 고정되어 있다거나 휘도가 낮다고 한 설명은 원자흡수분광광도계의 원리와 맞지 않는다.
광원부·시료원자화부·파장선택부·측광부로 구성되며, 가연성기체로 아세틸렌, 조연성기체로 공기를 사용하고 단광속형과 복광속형으로 구분된다는 나머지 설명은 실제 장치 구성과 일치한다.

감염성 미생물의 분석방법으로는 아포균 검사법, 세균배양 검사법, 멸균테이프 검사법이 규정되어 있으며, 이는 처리 후 병원성 미생물이 실제로 사멸되었는지를 확인하는 절차이다.
반면 열멸균은 감염성폐기물을 멸균 처리하는 방법 자체를 가리키는 것이지 처리 결과를 확인하는 분석·검사 기법이 아니므로, 나머지 보기들과 성격이 다르다.

pH 표준용액은 대기 중 이산화탄소를 흡수하면 알칼리도가 변해 정확도가 떨어지므로, 염기성 표준용액은 산화칼슘(생석회) 흡수관을 부착해 보관하고 1개월 이내에 사용하도록 하고 있다.
산성표준용액이 상대적으로 안정하여 3개월 이내 사용 가능하다는 점, 조제한 표준용액을 경질유리병 또는 폴리에틸렌병에 보관한다는 점은 실제 규정과 일치한다.
따라서 염기성 표준용액의 사용기한을 2개월로 제시한 설명이 규정과 다르다.

자외선/가시선 분광법에서는 시료액의 흡수파장 범위에 따라 사용하는 흡수셀의 재질이 달라지는데, 370nm 이하의 자외부 파장에서는 유리가 자외선을 흡수해버리기 때문에 석영흡수셀을 사용한다.
반대로 가시부인 370nm 이상의 파장에서는 경질유리흡수셀을 사용할 수 있으며, 셀의 폭(10mm 등)이나 플라스틱 재질은 이 조건과 관계가 없다.

마이크로파 분해장치는 산과 함께 시료를 밀폐 용기에 넣고 마이크로파를 가하면 극성성분이 빠르게 진동·충돌하면서 시료의 분자결합이 절단되어 이온상태의 수용액으로 분해되며, 가열속도가 빠르고 재현성이 좋다는 장점이 있다.
이 장치는 유기물이 다량 함유된 시료의 전처리에 주로 이용되므로, 유기물이 소량 함유된 시료에 자주 쓰인다는 설명은 실제 용도와 반대로 서술된 것이다.

유도결합플라스마-원자발광분광기는 일반적으로 시료도입부, 고주파전원부, 광원부(플라스마부), 분광부, 연산처리부 및 기록부로 구성된다.
다른 보기들은 원자흡수분광광도계나 자외선/가시선분광법 등 다른 분석기기의 구성요소(시료원자화부, 파장선택부, 단색화부 등)를 뒤섞어 제시한 것으로, 유도결합플라스마-원자발광분광기의 실제 구성과 다르다.

폐기물공정시험기준의 시료 채취 규정에서는 대상 폐기물의 양(중량)에 따라 채취해야 할 시료의 최소 수를 단계별로 정하고 있으며, 양이 늘어날수록 최소 시료 수도 커진다.
대상폐기물의 양이 10톤인 경우는 5톤 이상 30톤 미만 구간에 해당하며, 이 구간에서 요구되는 최소 시료 수는 14개이다.

환경부장관이나 시·도지사는 폐기물처리업자에게 영업정지를 명하려는 경우, 그 영업정지가 이용자에게 심한 불편을 주거나 공익을 해칠 우려가 있다고 인정되면 영업정지에 갈음하여 과징금을 부과할 수 있다.
이때 부과할 수 있는 과징금의 상한액은 1억원으로, 행정처분의 실효성을 유지하면서도 이용자 피해를 최소화하기 위한 한도로 규정되어 있다.

기술관리인을 두어야 하는 폐기물처리시설은 시설 종류별로 규모 기준이 정해져 있다. 지정폐기물 외의 폐기물을 매립하는 시설은 면적 1만 제곱미터 이상 또는 매립용적 3만 세제곱미터 이상, 소각시설은 시간당 처리능력 600킬로그램 이상(감염성 폐기물을 대상으로 하는 소각시설은 시간당 200킬로그램 이상), 멸균분쇄시설은 시간당 처리능력 100킬로그램 이상이 기준이다.
따라서 시간당 처리능력이 200킬로그램인 멸균분쇄시설은 기준을 넘어 기술관리인을 두어야 하는 시설에 해당한다.
반면 면적 5천 제곱미터인 매립시설, 매립용적 1만 세제곱미터인 매립시설, 감염성폐기물을 시간당 100킬로그램 처리하는 소각시설은 모두 각각의 규모 기준에 못 미쳐 대상이 되지 않는다.

폐기물처리시설의 설치기준에서 소각계열 시설은 종류별로 출구온도 기준을 두고 있으며, 고온용융시설의 출구온도는 섭씨 1,200도 이상이 되도록 정하고 있다.
같은 계열이라도 일반소각시설은 연소실 출구온도 섭씨 850도 이상, 고온소각시설과 열분해시설은 섭씨 1,100도 이상으로 정해져 있어, 폐기물을 용융 상태까지 가열해 처리하는 고온용융시설에 가장 높은 온도 기준이 적용된다.

폐기물관리법령상 중간처분시설 중 소각시설로 분류되는 시설에는 일반소각시설, 고온소각시설, 열분해시설(가스화시설 포함), 고온용융시설, 열처리조합시설이 있다.
이 가운데 단순히 "열처리시설"이라는 명칭은 법령이 정한 소각시설의 하위 유형 명칭과 일치하지 않아, 나머지 보기들과 달리 소각시설과 가장 거리가 멀다.

폐기물처리 기본계획에는 관할 구역의 지역적 특성과 폐기물 종류별 발생량·성상 및 향후 발생 예상량, 폐기물의 감량화와 재활용 등 자원화에 관한 사항, 폐기물의 처리 현황과 향후 처리계획, 폐기물처리시설의 설치 현황과 향후 설치계획, 폐기물 처리의 개선에 관한 사항, 재원의 확보계획이 포함되도록 정하고 있다.
제시된 보기 중 폐기물별 관리 여건과 전망을 담는 항목은 이 열거에 들어 있지 않아 나머지 보기들과 성격이 다르다.

폐기물관리법령에서는 폐기물의 발생 및 처리에 관한 실태를 지속적으로 관리하기 위해 폐기물 발생 및 처리현황에 관한 통계조사를 1년마다 실시하도록 정하고 있다.
이를 통해 해마다 변화하는 폐기물 발생량과 처리 실태를 파악하고 정책 수립의 기초자료로 활용한다.

폐기물처리시설의 기술관리인은 국립환경인력개발원에서 교육을 받을 수 있고, 교육과정은 사업장폐기물배출자과정·폐기물처리업 기술요원과정·폐기물재활용신고자과정·폐기물처리시설기술담당자과정으로 구분된다.
다만 시·도지사나 지방환경관서의 장이 관할구역의 교육대상자를 선발해 그 명단을 교육기관의 장에게 알려야 하는 시점은 해당 교육과정이 시작되기 15일 전까지로 정해져 있어, 30일 전까지라는 설명이 규정과 다르다.

주변지역 영향조사 대상 폐기물처리시설에는 시멘트 소성로(폐기물을 연료로 사용하는 경우), 1일 처리능력 50톤 이상인 사업장폐기물 소각시설(같은 사업장에 여러 소각시설이 있으면 그 합계 기준), 매립면적 15만 제곱미터 이상의 사업장 일반폐기물 매립시설이 포함된다.
사업장 지정폐기물 매립시설은 유해성이 커 일반폐기물보다 작은 규모에서부터 조사 대상이 되며, 그 기준은 매립면적 1만 제곱미터 이상이다. 따라서 3만 제곱미터 이상이라고 한 설명이 규정과 다르다.

폐기물처리시설 중 멸균분쇄시설의 검사기관으로는 한국산업기술시험원, 한국환경공단, 보건환경연구원이 지정되어 있다.
수도권매립지관리공사는 매립시설 운영과 관련된 별도의 공공기관으로, 멸균분쇄시설의 검사기관으로는 지정되어 있지 않다.

폐기물관리법 시행령이 정한 재활용시설에는 폐기물에서 비철금속을 추출하는 용해로, 시멘트 소성로를 제외한 소성·탄화시설, 의약품 제조시설 등이 열거되어 있어, 나머지 보기는 시행령이 규정한 시설 그대로에 해당한다.
반면 골재가공시설에 붙은 '1일 재활용능력 10톤 이상'이라는 규모 한정은 시행령의 재활용시설 규정과 그대로 대응하지 않는 조건이어서, 나머지 보기와 구분된다.

폐기물관리법상 폐기물처리시설은 폐기물의 중간처분시설·최종처분시설 및 재활용시설로서 대통령령으로 정하는 시설을 의미하며, 지정폐기물·생활폐기물·폐기물감량화시설에 관한 정의는 각각 유해성 있는 사업장폐기물, 사업장폐기물 외의 폐기물, 배출저감·재활용을 통해 폐기물 발생을 최소화하는 시설을 가리킨다.
다만 폐기물의 수집·운반시설은 폐기물처리시설의 정의에 포함되지 않는다. 수집·운반은 처분·재활용과 구분되는 별개의 개념이므로, 이를 폐기물처리시설 정의에 함께 포함한 설명이 옳지 않다.

사용이 종료되거나 폐쇄된 매립시설 부지를 이용하려는 자가 토지이용계획서에 첨부해야 하는 서류로는 이용하려는 토지의 도면, 매립폐기물의 종류·양 및 복토상태를 적은 서류, 지적도가 정해져 있다.
매립가스의 발생량이나 사용계획에 관한 서류는 매립가스 자원화 등 별도의 절차에서 다루어지는 사항으로, 토지이용계획서의 첨부서류 목록과는 거리가 있다.

의료폐기물을 대상으로 하는 폐기물처리시설의 기술관리인 자격기준에는 폐기물처리산업기사, 임상병리사, 위생사 등 의료폐기물의 특성과 관련된 자격이 포함되어 있다.
수질환경산업기사는 수질 분야의 자격으로, 의료폐기물 처리시설의 기술관리인 자격기준에는 해당하지 않는다.

폐기물부담금 및 재활용부과금은 재활용 가능자원의 구입·비축, 재활용을 촉진하기 위한 사업의 지원, 폐기물의 재활용을 위한 사업 및 폐기물처리시설의 설치 지원 등 재활용을 확대하고 폐기물 처리기반을 확충하는 용도로 사용되도록 정하고 있다.
재활용품 검사를 위한 장비구입·기술지원은 부담금·부과금의 법정 사용 용도로 명시되어 있지 않아 나머지 보기들과 성격이 다르다.

폐기물관리법령상 폐기물감량화시설은 생산공정에서 폐기물 발생 자체를 줄이기 위한 시설로, 공정개선시설, 폐기물 재이용시설, 폐기물 재활용시설, 그 밖의 폐기물 감량화시설로 구분된다.
폐기물 선별시설은 이미 발생한 폐기물을 종류별로 나누는 시설로, 폐기물 발생 자체를 줄이는 감량화시설과는 성격이 다르다.

수입폐기물을 수입 당시의 성질·상태 그대로 수출하거나, 승인 없이 폐기물처리시설을 설치하거나, 개선명령을 이행하지 않고 사용중지명령을 위반하는 행위는 폐기물관리법상 3년 이하의 징역 또는 3천만원 이하의 벌금에 해당하는 벌칙 대상으로 규정되어 있다.
반면 자신의 성명·상호를 사용해 폐기물을 처리하게 하거나 허가증을 빌려주는 명의대여 행위는 폐기물관리법에서 이보다 낮은 형량 구간의 별도 조항으로 규정되어 있어, 3년 이하 징역·3천만원 이하 벌금 조항에는 해당하지 않는다.

폐기물의 에너지 회수기준에는 다른 물질과 혼합하지 않은 상태에서 해당 폐기물의 저위발열량이 킬로그램당 3천 킬로칼로리 이상일 것, 에너지 회수효율(회수에너지 총량을 투입에너지 총량으로 나눈 비율)이 75퍼센트 이상일 것, 회수한 열을 전량 스스로 열원으로 이용하거나 다른 사람에게 공급할 것 등이 포함된다.
환경부장관이 정하여 고시하는 경우에 적용되는 재활용 비율 기준은 폐기물의 30퍼센트 이상을 원료나 재료로 재활용하고 그 나머지 중에서 에너지 회수에 이용하도록 하는 것이므로, 50퍼센트라고 한 설명이 규정과 다르다.

환경보전협회에서 실시하는 교육의 대상자에는 폐기물처리업자(수집·운반업자 제외)가 고용한 기술요원, 폐기물 수입·운반업자 또는 그가 고용한 기술담당자, 폐기물처리 신고자 또는 그가 고용한 기술담당자가 해당한다.
반면 폐기물 처분시설의 설치자로서 스스로 기술관리를 하는 자(기술관리인)는 국립환경인력개발원에서 교육을 받도록 되어 있어, 환경보전협회 교육대상과는 구분된다.

방치폐기물 처리이행보증보험은 폐기물처리업자가 폐업 등으로 폐기물을 그대로 두고 사라졌을 때 그 처리비용을 담보하기 위한 제도로, 가입기간은 1년 이상 연 단위로 정한다.
보험이 끝나는 시점 가까이에 방치가 확인되면 처리명령과 보험금 청구에 시간이 걸리기 때문에, 보증기간은 보험 종료일에 60일을 가산한 기간으로 하도록 하고 있다. 즉 보험이 종료된 뒤에도 60일 동안은 보증의 효력이 남아 있다.
가입기간을 연 단위로 묶고 보증기간을 종료일 이후까지 늘려 두는 것은, 보험 공백 구간에서 방치폐기물이 발생해 처리비용을 회수하지 못하는 사태를 막기 위한 장치다.

특별자치도지사·시장·군수·구청장이나 공원·도로 등 시설관리자가 폐기물 수집을 위해 마련한 장소나 설비 외의 장소에 사업장폐기물을 버리거나 매립한 자는 폐기물관리법상 7년 이하의 징역 또는 7천만원 이하의 벌금에 처하도록 규정되어 있다.
사업장폐기물은 유해성·발생량 측면에서 생활폐기물보다 관리 필요성이 크기 때문에, 무단 투기·매립 행위에 대해 상대적으로 무거운 형량 구간이 적용된다.