[콘크리트기사 필기] 15년 1회차 기출문제 정답·해설 페이지

석고 첨가량에 따른 시멘트 경화체의 이상팽창 여부를 확인하려면 안정성 시험(오토클레이브 팽창도 시험)을 실시해야 하며, 길모어 침에 의한 응결시험은 응결시간을 측정하는 시험이라 이 목적에 맞지 않으므로 틀렸다.
시멘트가 저장 중 대기의 수분·이산화탄소를 흡수해 풍화되면 비중이 감소하는 경향이 있으므로 비중시험으로 풍화 정도를 확인하는 것은 타당하다.
골재의 안정성이 나쁘면 동결융해 반복에 대한 내구성이 떨어지므로 황산나트륨 용액에 의한 안정성 시험으로 이를 확인하고, 바닷모래를 사용할 경우 철근 부식 우려가 있으므로 염화물 함유량 시험으로 확인하는 것도 올바른 시험 선택이다.

굵은 골재의 최대치수가 크면 단위수량·단위시멘트량을 줄일 수 있어 유리한 면이 있지만, 클수록 강도·경제성·내구성 모든 면에서 유리한 것은 아니므로 이 서술은 옳지 않다.
최대치수가 지나치게 커지면 재료분리가 발생하기 쉽고 철근 간격이나 피복두께 확보가 어려워져 시공성과 품질이 오히려 저하될 수 있다.
조립률의 값이 커질수록 골재의 평균 입자 크기가 커지는 것, 0.3mm 이하의 미세입자가 부족하면 재료분리가 발생하기 쉬운 것, 골재의 밀도가 클수록 흡수율이 작아 내구성면에서 유리한 것은 골재에 대한 옳은 설명이다.

골재는 미분말이 적어야 시멘트와의 부착이 좋아지고 콘크리트의 강도·내구성이 확보된다.
미분말이 많으면 단위수량이 증가하고 건조수축이 커지며 강도가 저하되므로, 미분말이 많아야 좋다는 설명은 골재에 요구되는 성질과 반대된다.
반면 마모저항성·강고성, 적절한 입도, 소요 중량과 물리·화학적 내구성은 모두 콘크리트용 골재가 갖추어야 할 정상적인 요건이다.

플라이 애시의 품질을 규정하는 시험항목에는 강열감량, 분말도, 이산화규소(SiO₂) 함유량 등이 포함되지만, 염화물이온량은 플라이 애시 자체의 품질기준 항목이 아니다.
염화물이온량은 주로 골재나 혼합수, 굳지 않은 콘크리트에서 철근부식과 관련하여 관리되는 항목으로, 혼화재인 플라이 애시의 품질 규정과는 별개이다.

이 골재의 공극률은 35.85%이다.
공극률은
$\text{공극률}(\%) = \left(1 - \frac{\text{단위용적질량}}{\text{절건밀도}}\right) \times 100$
로 구한다. 먼저 단위를 통일하면 절건밀도 2.65g/cm³ = 2,650kg/m³이다.
공극률 =
$\left(1 - \frac{1,700}{2,650}\right) \times 100 = \left(1 - 0.6415\right) \times 100 = 0.3585 \times 100 =$이다.

굵은 골재의 최대치수는 슬래브 두께의 1/3을 초과해서는 안 되는 것이 표준시방서의 규정이며, 2/3로 서술한 것은 이 기준과 다르다.
거푸집 양 측면 사이 최소거리의 1/5, 철근·긴장재·덕트 사이 최소 순간격의 3/4을 초과해서는 안 된다는 규정과 일반 구조물의 20mm 또는 25mm 기준은 모두 옳은 서술이다.

포틀랜드 시멘트의 주원료는 석회석이 가장 많고, 그다음이 점토, 규석 순으로 사용된다.
석회석은 CaO 공급원으로 배합량의 대부분을 차지하며, 점토는 SiO₂·Al₂O₃, 규석은 부족한 SiO₂를 보충하기 위해 소량 첨가된다.

제조 직후의 신선한 시멘트의 강열감량은 일반적으로 0.6~0.8% 정도로 매우 낮다.
시멘트가 저장 중 공기 중의 수분·이산화탄소와 반응(풍화)할수록 강열감량이 점차 커지며, 강열감량은 시멘트의 풍화 정도를 판정하는 지표로 쓰인다.

표면건조포화상태 골재에 함유된 전체 수량을 절건상태 골재 질량에 대한 백분율로 나타낸 것이 흡수율이다.
전함수율은 습윤상태 골재가 머금은 전체 수량을 절건 질량에 대해 나타낸 것이다.
표면수율은 표면수량만을 표면건조포화상태 질량에 대해 나타낸 것이다.
유효흡수율은 기건(공기 중 건조)상태에서 표면건조포화상태가 될 때까지 흡수하는 수량의 비율이다.

압축강도 시험 기록이 없을 때의 배합강도는 설계기준압축강도 $f_{ck}$의 구간에 따라 다른 식을 적용하며, $f_{ck}=40\mathrm{MPa}$는 35MPa를 초과하므로 $f_{cr}=1.1f_{ck}+5.0$을 적용한다.
$f_{cr}=1.1\times40+5.0=49\mathrm{MPa}$로 계산되어, 보기의 52MPa과 값이 맞지 않는다.
나머지 구간의 계산은 모두 규정과 일치한다.
$f_{ck}=20\mathrm{MPa}\ (\le21)$: $f_{cr}=f_{ck}+7=27\mathrm{MPa}$
$f_{ck}=28,\,31\mathrm{MPa}\ (21$

시방배합의 단위수량 175kg/m3에서 골재가 이미 머금고 있는 표면수량만큼을 빼야 현장배합 단위수량이 되며, 그 값은 131kg이다.
잔골재의 표면수량은 $800 \times 0.035 = 28.0\,\mathrm{kg}$ 이다.
굵은 골재의 표면수량은 $1{,}067 \times 0.015 \fallingdotseq 16.0\,\mathrm{kg}$ 이다.
둘을 더한 $28.0 + 16.0 = 44.0\,\mathrm{kg}$ 이 골재를 통해 이미 배합에 들어오는 물이다.
따라서 현장에서 따로 계량해 넣을 물은 $175 - 44.0 = 131.0\,\mathrm{kg}$ 이다. 표면수는 물을 더하는 것이 아니라 빼는 방향으로 보정하며, 반대로 골재가 기건상태여서 흡수가 일어나면 그만큼 물을 더해 주어야 한다. 219kg은 부호를 반대로 잡아 물을 더했을 때 나오는 값이다.

골재에 섞인 유황(황화물)은 콘크리트 내부에서 팽창성 반응물을 만들어 팽창·균열을 일으키는 것이 주된 영향이며, 시멘트페이스트의 수축 및 부착력 저하는 점토·실트 등 미립분에 해당하는 영향이므로 이 짝은 잘못되었다.
푸민산(부식산)이 시멘트 수화반응을 방해하는 것, 염분이 철근부식과 수화반응 촉진을 일으키는 것, 조개껍질이 강도를 저하시키는 것은 모두 골재 불순물의 일반적인 영향으로 옳은 설명이다.

KS L ISO 679에 따른 시멘트 압축강도 시험의 표준 배합비는 시멘트:모래:물 = 1:3:0.5이다.
시멘트 $450\mathrm{g}$을 기준으로 모래 사용량은 $450\times3=1{,}350\mathrm{g}$이 된다.

표준편차 $5\mathrm{MPa}$는 시험횟수 15회에 대한 값이므로 보정계수 1.16을 곱해 $s=5\times1.16=5.8\mathrm{MPa}$로 보정한다.
$f_{ck}=40\mathrm{MPa}$는 35MPa를 초과하므로 아래 두 식 중 큰 값을 배합강도로 한다.
$f_{cr}=f_{ck}+1.34s=40+1.34\times5.8=47.77\mathrm{MPa}$
$f_{cr}=0.9f_{ck}+2.33s=0.9\times40+2.33\times5.8=49.51\mathrm{MPa}$
두 값 중 큰 약 49.5MPa(≈49.52MPa)을 배합강도로 정한다.

고성능 AE감수제는 시멘트 입자를 강하게 분산시켜 단위수량을 크게 줄이는 것이 목적이며, 시멘트의 수화반응을 화학적으로 촉진해 응결을 촉진시키는 재료가 아니다.
AE제가 미세 공기포로 워커빌리티와 동결융해 저항성을 높이는 것, 감수제가 단위수량을 줄이는 것, 유동화제를 현장에서 타설 직전 첨가하는 것은 모두 옳은 설명이다.

잔골재율을 작게 하면 굵은 골재량이 상대적으로 늘어 소요 워커빌리티를 얻는 데 필요한 단위수량이 줄고, 이에 따라 단위 시멘트량도 함께 감소하여 오히려 경제적이다.
따라서 잔골재율을 작게 하면 시멘트 사용량이 증가하여 비경제적이라는 설명은 실제 경향과 반대이다. 잔골재율이 너무 작으면 반대로 재료분리가 일어나기 쉬운 거친 콘크리트가 되는 것은 옳은 설명이다.

KS F 2505에서는 단위 용적 질량 시험을 2회 실시하여 그 평균값을 시험 결과로 하되, 각 시험값이 평균값과 1% 이내로 일치하여야 한다고 규정한다. 0.1kg/L 이하라는 절대값 기준은 이 규정과 다르다.
시료를 절건 상태(굵은 골재는 기건 상태여도 좋음)로 준비하는 것, 봉 다지기를 원칙으로 하되 굵은 골재 치수가 커서 곤란한 경우 충격에 의한 방법을 따르는 것, 구조용 경량 골재에도 이 시험방법을 적용하는 것은 모두 옳은 설명이다.

표준편차는 강도와 같은 차원을 가지므로 단위가 MPa이며, 불편분산(n−1로 나눔)으로 구하면 2.14MPa이다.
먼저 평균은 $\bar{x} = \dfrac{34.5 + 31.4 + 33.2 + 35.7 + 30.5}{5} = \dfrac{165.3}{5} = 33.06\,\mathrm{MPa}$ 이다.
각 편차의 제곱을 합하면 $1.44^2 + (-1.66)^2 + 0.14^2 + 2.64^2 + (-2.56)^2 = 18.372$ 이고, 불편분산은 $s^2 = \dfrac{18.372}{5-1} = 4.593$, 표준편차는 $s = \sqrt{4.593} \fallingdotseq 2.14\,\mathrm{MPa}$ 이다.
여기서 단위를 %로 쓴 값은 변동계수와 혼동한 것이다. 변동계수는 표준편차를 평균으로 나눈 $\dfrac{2.14}{33.06} \times 100 \fallingdotseq 6.5\%$ 처럼 무차원 백분율로 표현되므로, 표준편차를 묻는 문제에서는 %가 붙은 보기를 먼저 걸러낼 수 있다. 남은 2.92라는 수치는 위 식 어디에서도 나오지 않는 값이다.

표면건조 포화상태(표건상태) 밀도는 표건질량을 겉보기 부피로 나눈 값이므로 $D_s = \dfrac{B}{B-C} \times \rho_w$ 이며, 계산 결과는 약 2.59g/cm3이다.
시료가 밀어낸 물의 질량, 즉 겉보기 부피에 해당하는 값은 $B - C = 1{,}000 - 615.4 = 384.6\,\mathrm{g}$ 이다.
이를 대입하면 $D_s = \dfrac{1{,}000}{384.6} \times 0.9970 = 2.600 \times 0.9970 \fallingdotseq 2.59\,\mathrm{g/cm^3}$ 이다.
주의할 점은 분자에 어떤 질량을 넣느냐다. 절대건조질량 A를 넣으면 $\dfrac{989.5}{384.6} \times 0.9970 \fallingdotseq 2.56\,\mathrm{g/cm^3}$ 로 절건밀도가 되고, 분자와 분모를 모두 절건 기준으로 바꾼 $\dfrac{A}{A-C} \times \rho_w$ 는 진밀도가 된다. 문제가 요구한 것은 표건질량 B를 분자에 두는 표건밀도다.

굵은 골재의 밀도·흡수율 시험에서 1회 시험용 시료의 최소 질량은 굵은 골재 최대치수(mm)의 0.1배를 kg으로 나타낸 양을 기준으로 하고, 밀도가 2.5g/cm3보다 작은 경량골재는 추정 밀도를 2.5로 나눈 비율만큼 줄여 적용하므로 1.4kg이 된다.
먼저 기준 질량은 $25 \times 0.1 = 2.5\,\mathrm{kg}$ 이다.
여기에 경량골재 보정을 적용하면 $2.5 \times \dfrac{D_e}{2.5} = 2.5 \times \dfrac{1.4}{2.5} = 1.4\,\mathrm{kg}$ 이다.
경량골재 보정을 잊고 기준값 2.5kg을 그대로 쓰면 보기 중 가까운 3kg을 고르게 되고, 밀도비를 곱하는 대신 나누면 오히려 값이 커진다. 가벼운 골재일수록 같은 부피에 필요한 질량이 작아진다는 물리적 방향으로 검산하면 헷갈리지 않는다. 수치 기준은 출제 당시 KS F 2503 규정에 따른 것이다.

AE제로 연행된 미세 독립기포는 콘크리트 내부의 모세관 조직을 끊어 동결융해 저항성을 향상시키는 것이 핵심 효과이므로, 내부 공극이 증가하여 동결융해 저항성이 저하한다는 설명은 실제와 반대된다.
워커빌리티 개선, 공기량 증가에 따른 압축·휨강도 저하 경향, 블리딩 감소 효과는 모두 AE콘크리트의 일반적인 성질로 옳다.

품질관리의 7가지 관리도구는 히스토그램, 파레토도, 특성요인도, 체크시트(체크리스트), 산포도(산점도), 층별, 관리도이며, 피드백은 이 7가지 도구에 포함되지 않는다.

압축강도 시험에 사용하는 공시체의 질량은 건조로에서 건조시키지 않고 시험 당시의 상태 그대로 측정하는 것이 원칙이며, 건조 후 측정한다는 설명은 규정과 맞지 않는다.
지름을 0.1mm, 높이를 1mm 단위까지 측정하는 것, 지름을 높이의 중앙에서 서로 직교하는 두 방향으로 측정하는 것, 질량의 0.25% 이하 눈금을 가진 저울을 사용하는 것은 모두 옳은 검사 방법이다.

구속된 부재의 건조수축에 의한 응력은 $\sigma = E\varepsilon$으로 구하며, 수축하려는 변형이 구속되어 억제되면서 생기는 응력은 인장응력이다.
$\sigma = 30{,}000\mathrm{MPa}\times100\times10^{-6} = 3.0\mathrm{MPa}$이므로 인장응력의 크기는 3.0MPa이다.

비비기는 미리 정해 둔 비비기 시간의 3배 이상 계속해서는 안 된다는 것이 콘크리트 표준시방서의 규정이며, 2배로 서술한 것은 이 기준과 다르다.
시험을 실시하지 않은 경우 강제식 믹서 1분 이상, 가경식 믹서 1분 30초 이상을 비비기 시간의 표준으로 하는 것, 연속믹서에서 최초로 배출되는 콘크리트를 사용하지 않는 것은 모두 옳은 설명이다.

운반차 안에서 콘크리트가 균일하게 유지되고 있는지를 확인하는 규정으로, 적재량의 1/4 지점과 3/4 지점에서 각각 뽑은 시료의 슬럼프 차이가 30mm 이내여야 한다.
운반 중 진동과 회전으로 굵은 골재가 가라앉거나 모르타르가 앞뒤로 몰리면 배출 순서에 따라 반죽질기가 달라진다. 서로 떨어진 두 지점의 시료를 비교해 그 차이가 규정값 안에 들어오면 재료 분리가 허용 범위 안이라고 판단하는 것이다.
같은 취지로 공기량에 대해서도 양쪽 시료의 차이를 제한하는데, 슬럼프처럼 mm 단위의 길이 차가 아니라 백분율 차이로 관리한다는 점이 다르다. 수치는 출제 당시 레디믹스트 콘크리트 KS 규격에 따른 것이다.

레디믹스트 콘크리트(KS F 4009)에서 1회 강도시험 결과는 구입자가 지정한 호칭강도값의 85% 이상이어야 하는 것이 기준이며, 80% 이상이라는 서술은 이 기준과 다르다.
염화물 함유량 0.3kg/m³ 이하, 3회 시험 결과의 평균치가 호칭강도값 이상이어야 하는 것, 보통콘크리트 공기량 4.5%에 허용오차 ±1.5%인 것은 모두 옳은 기준이다.

품질관리는 계획(Plan) → 실시(Do) → 검토(Check) → 조치(Action)의 순환으로 진행되므로, 무엇을 관리할지 정하는 일이 가장 먼저 오고 이상 발생 시 수정하는 일이 맨 마지막에 온다.
계획 단계에서는 관리 대상이 될 품질의 특성을 정하고, 이어 그 특성이 만족해야 할 품질의 표준을 정하며, 그 표준을 달성하기 위한 작업의 표준(작업 방법)을 정한다. 대상 → 목표값 → 방법의 순서다.
실시·검토 단계에서는 정해진 방법대로 작업하면서 데이터를 작성하고, 그 데이터로 관리도를 그려 공정이 안정되어 있는지 검토한다. 안정이 확인되면 그 범위를 관리 한계로 삼아 작업을 계속한다.
마지막 조치 단계에서 공정에 이상이 나타나면 원인을 찾아 수정해 다시 관리 한계 안으로 들어오게 한다. 따라서 데이터 작성이 표준 설정보다 앞서거나, 관리 한계 사용이 관리도 검토보다 앞서는 배열은 성립하지 않는다.

진동대 위 원통용기에 슬럼프 콘으로 2층 채운 뒤 콘을 제거하고, 투명 원판을 콘크리트 위에 얹은 상태로 진동을 가해 원판 전면에 콘크리트가 완전히 접할 때까지의 시간을 측정하는 방법은 비비(VB)시험이다.
이는 된비빔(저슬럼프) 콘크리트의 워커빌리티를 시간(초)으로 평가하는 시험법이다.

압축강도는 $f = \dfrac{P}{A}$로 구하며, 공시체 단면적은 $A=\dfrac{\pi}{4}D^2=\dfrac{\pi}{4}\times100^2 \approx 7{,}854\mathrm{mm^2}$이다.
$f=\dfrac{200{,}000\mathrm{N}}{7{,}854\mathrm{mm^2}}\approx 25.5\mathrm{MPa}$이다.

1시간에 비빌 수 있는 횟수는 $\dfrac{60\mathrm{min}}{2\mathrm{min}}\times0.8=24$회이며, 1일 8시간이면 $24\times8=192$회를 비빌 수 있다.
필요한 믹서 용량은 $\dfrac{200\mathrm{m^3}}{192} \approx 1.04\mathrm{m^3}$이다.

관입저항침에 의한 콘크리트 응결시간 시험(KS F 2436)의 재하장치는 정확도 10N으로 관입력을 잴 수 있고 최소 용량 600N을 갖추어야 한다.
정확도를 1N이나 20N으로, 최소 용량을 60N으로 규정한 나머지 서술은 이 기준값과 다르다.

압축강도 시험에서 공시체는 그 중심축이 가압판 중심과 일치하도록 놓아야 하며, 이때 허용되는 오차는 공시체 지름의 1% 이내로 규정되어 있어 5% 이내라는 값은 기준과 다르다.
가압판 크기가 공시체 지름 이상이고 두께 25mm 이상인 것, 하중 속도가 매초 (0.6±0.4)MPa인 것, 언본드 캐핑을 제외하면 쿠션재를 넣지 않는다는 것은 모두 옳은 설명이다.

콘크리트 재료는 1배치씩 질량으로 계량하는 것이 원칙이며, 물과 혼화제 용액 같은 액체 재료에 한해 용적 계량이 허용된다. 용적 계량이 원칙이라고 서술한 것은 이 원칙과 반대된다.
1배치량을 콘크리트 종류·설비 성능·시공조건 등을 고려해 정하는 것, 소규모 공사에서 포대단위 계량을 허용하는 것, 계량을 현장배합으로 실시하는 것은 모두 옳은 설명이다.

잔골재의 조립률이 클수록(입자가 굵어 미립분이 적을수록) 골재 사이로 블리딩 수가 빠져나오기 쉬워지므로 블리딩은 오히려 커지는 경향이 있다. 블리딩이 작아진다는 설명은 이와 반대된다.
블리딩이 재료분리 현상의 일종인 것, 단위수량이 클수록 블리딩이 많아지는 것, AE제 사용으로 단위수량을 줄여 블리딩을 줄일 수 있는 것은 모두 옳은 설명이다.

KS F 2424(콘크리트의 길이 변화 시험)는 콤퍼레이터 방법, 콘택트 게이지 방법, 다이얼 게이지 방법, 매설 게이지 방법 등 여러 측정 방법을 규정하고 있으며, 측면의 길이 변화를 다이얼 게이지 방법으로만 측정하도록 한정하고 있지 않다.
건조수축 특성을 평가하기 위해 실시하는 것, 동일 조건의 공시체를 3개 이상으로 하는 것, 공시체의 나비를 높이와 같게 하되 굵은 골재 최대치수의 3배 이상으로 하는 것은 모두 옳은 설명이다.

콘크리트 재료의 1회 계량분에 대한 계량 허용오차는 골재 ±3%, 혼화재 ±2%, 혼화제 ±3%로 규정되어 있으므로, 골재를 ±3%로 나타낸 서술이 기준과 일치한다.
시멘트는 -1~+2%, 물은 -2~+1%가 허용오차이므로, 혼화제를 ±2%, 시멘트를 ±2%, 혼화재를 ±3%로 나타낸 나머지 서술은 실제 허용오차 값과 다르다.

일반적인 강도 범위의 콘크리트에서는 골재의 강도가 시멘트풀(경화 시멘트페이스트)의 강도보다 커서 콘크리트 강도는 주로 시멘트풀 강도나 골재-페이스트 계면에 좌우되며, 골재 강도의 변화가 콘크리트 강도를 직접 좌우하는 경향이 크다고 보기는 어렵다.
콘크리트 강도가 통상 압축강도를 의미하는 것, 공기량이 1% 증가할 때 압축강도가 약 4~6% 감소하는 것, 충분한 비비기로 강도가 증대되는 것은 모두 옳은 설명이다.

콘크리트 표준시방서는 압축강도에 의한 품질검사를 1일 1회 이상, 또는 구조물의 중요도와 공사 규모에 따라 120m³마다 1회, 배합이 변경될 때마다 실시하도록 규정하고 있다.
하루 타설량이 300m³이므로 $300 \div 120 = 2.5$회가 되고, 이를 올림하여 검사 횟수는 3회가 된다.

일정한 하중이 지속적으로 작용될 때, 응력이 변하지 않아도 시간 경과에 따라 변형이 계속 증가하는 콘크리트의 성질을 크리프(creep)라고 한다. 이는 콘크리트의 대표적인 점탄성(viscoelastic) 특성으로, 장시간 지속하중을 받으면 탄성변형 외에 시간-의존적 소성변형이 누적되는 현상이다.
피로강도는 반복하중에 대한 저항성이다.
포와송비는 횡수축률 계수이다.
응력-변형률 곡선은 재료의 강도 특성을 나타내는 도표이다.
따라서 이들은 모두 이 현상을 설명하지 못한다.

뿜어붙일 면에 소량의 침출수(용수)가 있을 때는 오히려 건식 숏크리트 공법을 사용하는 것이 일반적이며, 습식 숏크리트 공법을 사용한다는 설명은 이와 맞지 않는다.
사면의 용수를 필터재·시트로 배수 처리하는 것, 부분적 용수를 파이프·호스로 처리하는 것, 절리의 용수를 배수구로 처리하는 것은 모두 옳은 대책이다.

신축이음은 온도변화·건조수축 등에 의한 구조물의 신축을 흡수하기 위해 양쪽 구조물이나 부재를 서로 구속하지 않고 분리시키는 이음이며, 양쪽이 구속된 구조이어야 한다는 설명은 신축이음의 목적과 맞지 않는다.
필요에 따라 이음재·지수판을 배치하는 것, 단차를 피하기 위해 장부나 홈, 전단연결재를 사용하는 것은 모두 신축이음에 관한 옳은 설명이다.

해양콘크리트에서 내구성으로 정해지는 최대 물-결합재비(일반 현장 시공)는 물보라 지역·간만대 40%, 해상 대기 중 45%, 해중 50%이며, 해풍의 작용을 심하게 받는 육상 구조물은 해상 대기 중과 같은 45%가 적용된다. 따라서 이를 40%로 서술한 것은 기준과 다르다.
건습이 반복되어 열화가 가장 심한 물보라 지역·간만대에 가장 엄격한 값이, 항상 해수에 잠겨 산소 공급이 적은 해중에 가장 완화된 값이 적용된다.

침하균열은 굳지 않은 콘크리트에서 철근이나 굵은 골재 주변의 재료가 아래로 가라앉으면서 발생하는 균열로, 거푸집·지보공의 강성 부족에 의한 침하가 그 직접적인 원인은 아니다.
플라스틱 수축균열이 급속 건조를 받는 표면에서 발생하는 것, 건조수축균열이 내외부 구속에 의해 발생하는 것, 알칼리 골재반응에 의한 균열이 표면에 불규칙하게 나타나는 것은 모두 옳은 설명이다.

보통 포틀랜드 시멘트를 사용한 콘크리트의 습윤양생기간 표준은 일평균기온이 15℃ 이상이면 5일, 10℃ 이상이면 7일, 5℃ 이상이면 9일이다.
일평균기온이 10℃이면 '10℃ 이상' 구간에 해당하므로 습윤양생기간의 표준은 7일이다.

콘크리트 타설은 먼 곳부터 가까운 곳으로 순서를 정하는 것이 원칙이며, 이는 운반 장비나 작업자가 이미 타설된 콘크리트 위를 다시 지나가지 않도록 하기 위함이다.
운반거리가 가까운 곳부터 타설하면 이후 작업 동선이 먼저 타설한 콘크리트를 밟거나 흔들어 재료분리와 다짐 불량을 일으키기 쉬우므로, 반대 순서로 진행해야 한다는 설명은 원칙에 맞지 않는다.

고로슬래그 미분말은 시멘트를 일부 치환해 수화발열을 낮추는 혼화재이며, 그 발열저감 효과는 콘크리트 타설온도가 낮을 때 더 크게 나타난다.
타설온도가 높아지면 슬래그의 수화반응이 촉진되어 발열저감 효과가 오히려 줄어들므로, 타설온도가 높을 경우 효과가 뛰어나다는 설명은 사실과 반대다.

한중콘크리트는 하루 평균기온이 4℃ 이하로 예상되는 기상조건에서 적용하는 것을 원칙으로 한다.
이 기준 이하에서는 콘크리트의 응결·경화가 늦어지고 초기 동해 위험이 커지므로 보온 양생 등 한중콘크리트 대책이 필요해진다.

숏크리트 건식법은 시멘트와 골재를 건비빔한 뒤 압송관으로 보내 노즐에서 물과 합류시키는 공법으로, 습식법보다 오히려 압송거리를 길게 가져갈 수 있다.
따라서 건식법의 압송거리가 습식법보다 장거리 수송에 부적당하고 100m 정도로 한정된다는 설명은 실제와 반대다.
분진 발생과 골재 튐이 많은 것은 건식법의 단점으로 맞는 설명이다.
작업원의 숙련도에 품질이 크게 좌우되는 것도 건식법의 특징으로 맞다.
건비빔한 재료를 노즐에서 물과 합류시키는 방식이라는 설명도 건식법 정의와 일치한다.

포장 콘크리트 이음판은 슬래브 사이로 수분이 오가는 것을 막아야 하므로 흡수성과 투수성이 작아야 한다.
흡수성과 투수성이 크면 이음판이 수분을 흡수해 팽창하거나 이음부로 물이 스며들어 지지력 저하와 단차를 유발하므로, 이 성질이 클수록 좋다는 설명은 요구 성능과 반대다.

시공이음은 부재에 작용하는 압축력의 방향과 직각이 되도록 설치하는 것이 원칙이다.
압축력 방향과 수평(나란한 방향)으로 이음을 두면 이음면에서 전단저항이 약해지고 하중 전달이 불안정해지므로, 압축력 방향과 수평이 되게 설치한다는 설명은 원칙과 어긋난다.

롤러다짐콘크리트(RCC)의 반죽질기는 VC시험으로 20±10초를 표준으로 관리한다.
댐콘크리트는 수화열 억제를 위해 저발열형·장기강도 증진형 시멘트를 사용하고 단위 시멘트량을 적게 하는 빈배합을 원칙으로 하며, 중용열포틀랜드시멘트와 플라이애시시멘트도 실제로 널리 사용되므로 다른 설명들은 맞지 않는다.

강섬유보강콘크리트는 섬유가 뭉치지 않고 고르게 분산되도록 강제식(팬형) 믹서를 사용하는 것이 원칙이며, 가경식(중력식) 믹서는 섬유 뭉침이 발생하기 쉬워 적합하지 않다.
단위수량이 강섬유 혼입률에 비례해 증가하는 점, 일반 콘크리트 배합 고려사항에 더해 휨강도·인성을 함께 고려하는 점, 비비기 시간이 섬유 종류·혼입률에 따라 달라지는 점은 맞는 설명이다.

섬유보강콘크리트에 쓰이는 섬유는 균열 발생 이후 인장력을 분담할 수 있도록, 탄성계수가 시멘트 결합재 탄성계수의 1/5 이상이고 형상비(길이/지름)가 50 이상인 것을 요구한다.
따라서 탄성계수를 결합재의 1/10 이상, 형상비를 30 이상으로 제시한 설명은 요구 기준의 수치와 맞지 않는다.
인장강도·균열저항성이 높아지는 점, 강섬유·내알칼리성 유리섬유·폴리프로필렌섬유·탄소섬유 등이 사용되는 점, 강섬유 혼입률이 용적 백분율로 0.5~2.0% 정도인 점은 맞는 설명이다.

트레미관은 수중콘크리트를 타설하는 동안 수평으로 이동시키지 않아야 한다. 트레미를 옆으로 움직이면 이미 타설된 콘크리트와 주변 물의 경계면이 흐트러져 재료분리와 품질저하가 일어난다.
다짐을 좋게 하려고 수시로 수평 이동시켜야 한다는 설명은 트레미 시공의 기본 원칙과 반대다.
안지름이 수심 3m 이내에서 250mm 정도인 점, 안지름이 굵은골재 최대치수의 8배 이상인 점, 트레미 1개당 타설 면적을 30㎡ 이하로 제한하는 점은 맞는 설명이다.

프리플레이스트 콘크리트의 모르타르 주입은 중단 없이 연속적으로 진행해야 한다. 주입이 중간에 멈추면 그 자리에 시공이음이 생기고, 온도변화·건조수축에 의한 균열이 오히려 발생하기 쉬워진다.
따라서 주입을 주기적으로 중단시켜 시공이음을 유도해야 한다는 설명은 균열 제어 원칙과 반대다.
수송관 내 평균유속 0.5~2.0m/sec, 수송관 연장 100m 이상일 때 중계 애지테이터·펌프 사용, 연직·수평 주입관의 수평간격 2m 표준은 맞는 설명이다.

콘크리트표준시방서에서 고강도 콘크리트는 설계기준압축강도가 보통 콘크리트의 경우 40MPa 이상, 경량골재를 쓴 경우 27MPa 이상인 것으로 정의한다.
경량골재 콘크리트의 기준값이 더 낮은 이유는 골재 자체의 강도가 보통 골재보다 낮아 골재가 강도를 지배하기 때문이다. 같은 결합재를 써도 도달 가능한 압축강도의 상한이 낮으므로 고강도로 인정하는 문턱도 함께 낮춘다.
따라서 두 빈칸에는 각각 40과 27이 들어가며, 35MPa나 24MPa는 고강도의 문턱이 아니라 일반 구조용 콘크리트에서 흔히 쓰이는 설계기준강도 수준이다. 이 수치는 출제 당시 기준에 따른 것이다.

PC파일(원심력 프리스트레스트 콘크리트 말뚝)은 공장에서 강선을 미리 긴장시켜 두는 프리텐션 방식으로 제조하는 것이 일반적이다.
포스트텐션 방식은 주로 현장에서 만드는 대형 거더나 교량 부재처럼 정착장치가 필요한 큰 부재에 쓰이므로, PC파일이 대부분 포스트텐션 방식이라는 설명은 사실과 다르다.
오토클레이브 양생에 고온·고압이 요구되는 점, 원심력 성형으로 치밀한 콘크리트를 얻는 점, 상압 증기양생을 타설 후 일정 시간이 지난 뒤 시작하는 점은 맞는 설명이다.

그림의 단면은 플랜지폭 700mm, 플랜지 두께 100mm, 복부폭 300mm, 유효깊이 500mm이다. 압축응력블록이 플랜지를 넘어가므로 T형보로 계산해야 하며, 설계휨강도는 약 517.1kN·m이다.
먼저 직사각형보로 가정하면 $a = \dfrac{3{,}420 \times 400}{0.85 \times 21 \times 700} \fallingdotseq 109.5\,\mathrm{mm}$ 로 플랜지 두께 100mm를 넘으므로 가정이 성립하지 않는다.
플랜지 돌출부가 부담하는 철근량은 $A_{sf} = \dfrac{0.85 f_{ck}(b-b_w)t_f}{f_y} = \dfrac{0.85 \times 21 \times 400 \times 100}{400} = 1{,}785\,\mathrm{mm^2}$ 이고, 복부가 부담하는 철근량은 $A_{sw} = 3{,}420 - 1{,}785 = 1{,}635\,\mathrm{mm^2}$ 이다.
복부의 응력블록 깊이는 $a = \dfrac{1{,}635 \times 400}{0.85 \times 21 \times 300} \fallingdotseq 122.1\,\mathrm{mm}$ 이다.
공칭휨강도는 $M_n = A_{sf} f_y\left(d - \dfrac{t_f}{2}\right) + A_{sw} f_y\left(d - \dfrac{a}{2}\right) = 714{,}000 \times 450 + 654{,}000 \times 438.9 \fallingdotseq 608.4\,\mathrm{kN \cdot m}$ 이다. 중립축 $c = 122.1/0.85 \fallingdotseq 143.7\,\mathrm{mm}$ 에서 인장철근 변형률이 $0.003 \times \dfrac{500-143.7}{143.7} \fallingdotseq 0.0074$ 로 0.005를 넘어 인장지배단면이므로 $\phi = 0.85$ 를 적용하면 $\phi M_n = 0.85 \times 608.4 \fallingdotseq 517.1\,\mathrm{kN \cdot m}$ 이다.

교량 바닥판 상면 두께 증설공법은 기존 포장을 걷어낸 뒤 바닥판 상면을 치핑·청소하고 방수층과 철근을 배치한 다음 새 콘크리트를 덧치는 방식이다. 기존 바닥판과 덧친 콘크리트가 일체로 거동해야 효과가 나오므로 공종 항목이 많고 접합면 처리에 높은 시공 기술이 요구된다.
따라서 공종 항목이 적고 고도의 시공기술이 요구되지 않는다는 설명은 이 공법의 특징으로 적절하지 않다.
덧치기 콘크리트는 일반 포장용 기계로 시공할 수 있어 공기가 비교적 짧다.
바닥판 단면이 두꺼워지므로 강성과 균열 저항성이 커진다.
두께가 늘어난 만큼 고정하중이 증가하므로 증설 가능한 두께가 제한된다.

단면 폭 bw=300mm, 인장철근 도심까지의 유효깊이 d=600mm인 직사각형 보이므로 최소 철근량은 약 666mm2이 된다.
강도설계법의 휨부재 최소 철근량은 두 식 중 큰 값을 쓴다.
$A_{s,min}=\max\left(\dfrac{0.25\sqrt{f_{ck}}}{f_y}b_w d,\ \dfrac{1.4}{f_y}b_w d\right)$
첫째 식: $\dfrac{0.25\sqrt{35}}{400}\times 300\times 600=\dfrac{1.479}{400}\times 180000=665.6\,\mathrm{mm^2}$
둘째 식: $\dfrac{1.4}{400}\times 300\times 600=0.0035\times 180000=630\,\mathrm{mm^2}$
두 값 중 큰 값이 지배하므로 최소 철근량은 666mm2이다. 630mm2는 1.4/fy 식만 쓴 값이어서 fck=35MPa인 이 단면에는 부족하다.

단면 폭 bw=300mm, 유효깊이 d=500mm, 인장철근 As=2,028mm2인 보이므로 정밀식으로 구한 콘크리트 전단강도는 약 145.7kN이다.
정밀식은 $V_c=\left(0.16\lambda\sqrt{f_{ck}}+17.6\rho_w\dfrac{V_u d}{M_u}\right)b_w d$ 이고, 여기서 $\dfrac{V_u d}{M_u}$는 1.0을 초과할 수 없다는 제한이 붙는다.
철근비: $\rho_w=\dfrac{2028}{300\times 500}=0.01352$
전단·휨 비: $\dfrac{V_u d}{M_u}=\dfrac{200\times 0.5}{40}=2.5\ \rightarrow\ 1.0$ 적용
대입: $V_c=(0.16\times\sqrt{21}+17.6\times 0.01352\times 1.0)\times 300\times 500$
$=(0.733+0.238)\times 150000=145{,}675\,\mathrm{N}\fallingdotseq 145.7\,\mathrm{kN}$
상한값 $0.29\lambda\sqrt{f_{ck}}\,b_w d=0.29\times\sqrt{21}\times 150000=199.3\,\mathrm{kN}$ 보다 작으므로 그대로 사용한다. 199.3kN은 이 상한값 자체이고, Vud/Mu의 1.0 제한을 빠뜨리면 나오는 값(약 199.2kN)과도 겹치므로 대표적인 함정 보기다.

직접설계법에서 내부 경간의 정(+)계수 휨모멘트는 전체 정적계수휨모멘트의 0.35배를 배분하는 것이 원칙이다.
$M_u = 0.35 \times M_o = 0.35 \times 320 = 112\ \mathrm{kN{\cdot}m}$
따라서 내부 경간의 정계수 휨모멘트는 112kN·m이 된다.

전자파 레이더법은 콘크리트 속으로 전자파를 쏘아 반사되어 돌아오는 왕복 전파시간(T)을 측정하는 방식이다.
반사물체까지의 거리는 전자파가 왕복한 거리이므로, 편도 거리로 환산하려면 2로 나눠야 한다.
$D = \dfrac{VT}{2}$

강도설계법에서는 부재의 설계강도(øM_n)가 계수하중에 의한 소요강도(M_u) 이상이어야 한다는 것이 안전 조건이다.
즉 부재에 실제로 요구되는 계수휨모멘트가 공칭강도에 강도감소계수를 곱한 설계강도를 넘지 않아야 하므로, $M_u \le \phi M_n$ 의 형태로 성립한다.

동적재하시험은 교량에 진동이나 충격을 가해 응답을 계측하는 시험으로, 그 결과로부터 고유진동수, 감쇠비, 충격계수 등 동적 특성을 산정한다.
교량의 대칭성은 구조 형상 자체에서 판단하는 사항이지, 동적재하시험 계측 결과로부터 산정하는 분석 항목이 아니다.

강도설계법의 하중조합에서 계수모멘트는 고정하중모멘트와 활하중모멘트에 각각 하중계수를 곱해 합산한다.
$M_u = 1.2M_D + 1.6M_L = 1.2 \times 10 + 1.6 \times 20$
$M_u = 12 + 32 = 44\ \mathrm{kN{\cdot}m}$

강도이론에서 균형보(균형변형률 상태)는 압축연단 콘크리트의 변형률이 극한변형률 0.003에 도달하는 것과 동시에 인장철근이 항복변형률에 도달하는 상태로 정의된다.
이때 철근의 항복변형률은 항복강도를 철근의 탄성계수로 나눈 값이다.
$\varepsilon_y = \dfrac{f_y}{E_s}$
즉 균형보를 규정하는 조건은 압축연단의 변형률 0.003과 철근의 변형률 f_y/E_s의 동시 도달이다. 압축응력을 $0.85f_{ck}$로 두는 것은 등가직사각형 응력블록을 쓴 강도 계산상의 가정이고, 철근 조건을 변형률이 아닌 응력 $f_y$ 도달로 적은 것도 정의와 어긋나므로 다른 설명들은 맞지 않는다.

원형 교각을 반으로 쪼갠 강판 쉘로 감싼 뒤 세로 이음매를 용접하는 방식은 강판 라이닝(강판 피복) 공법이다.
지문의 핵심은 원형 단면 교각용으로 개발되었다는 점, 강판을 12.5mm~25mm 정도의 큰 반지름으로 쉘(shell) 모양으로 성형한다는 점, 그리고 절반씩 나눈 강판을 기둥과 약간 틈을 둔 채 배치해 세로 이음매를 용접한다는 점이다. 이때 생긴 틈에는 무수축 모르타르나 에폭시를 충전해 강판과 콘크리트를 일체화시키고, 강판이 기둥을 구속(횡구속)해 전단내력과 연성을 함께 높인다.
콘크리트 라이닝 공법은 기존 부재 둘레에 철근을 배근하고 콘크리트를 덧치는 단면증설 방식이라 강판 성형·용접이라는 설명과 맞지 않는다.
연속섬유 라이닝 공법은 탄소섬유·유리섬유 시트를 에폭시로 감아 붙이는 방식이어서 용접 공정이 없다.
강판접착 공법은 보나 슬래브의 인장측 면에 평평한 강판을 에폭시로 붙이는 것으로, 기둥을 감싸는 쉘 형상과는 다르다.

알칼리-실리카반응 가능성을 판단하기 위한 콘크리트 중 알칼리량 측정에는 화학법, 모르타르바 방법, 암석학적 시험법 등이 활용된다.
초음파법은 콘크리트의 균열이나 내부 결함, 강도를 비파괴로 추정하는 시험이며 알칼리량이나 알칼리-실리카반응 가능성을 측정하는 시험법에는 속하지 않는다.

탄산화는 콘크리트 속 수산화칼슘(pH 12~13)이 공기 중 이산화탄소와 반응해 탄산칼슘으로 변화하면서, 그 부분의 pH가 8.5~10 정도로 낮아지는 현상이다.
pH가 낮아지면 철근을 보호하던 콘크리트의 알칼리성이 약해져 철근 부식이 시작되기 쉬운 환경이 된다.

황산염은 시멘트 중 C3A(알루민산삼석회)와 반응해 에트린자이트를 생성하며 팽창·균열을 일으키므로, 황산염 침투 열화를 막으려면 C3A 함량을 낮춘 내황산염 시멘트를 사용해야 한다.
따라서 C3A 함량을 늘리는 것은 오히려 황산염 침해를 촉진하는 방향이어서 열화 방지 방법이 될 수 없다.
적절한 공기연행제 첨가는 단위수량을 줄이고 조직을 개선해 황산염의 침투 저항성을 높인다.
플라이애시나 고로슬래그 첨가는 C3A 비중을 낮추고 조직을 치밀하게 해 황산염 저항성을 높인다.

콘크리트 속에 배근된 철근량이 많을수록 철근이 시멘트 페이스트의 수축 변형을 구속하여 건조수축이 작게 나타난다.
반대로 시멘트 분말도가 높을수록, 굵은골재 최대치수가 작을수록(단위수량이 늘어남), 습도가 낮을수록 건조수축은 커지는 경향을 보인다.

화재로 인한 콘크리트 열화 정도는 골재 종류에 따라 차이가 크며, 안산암질 골재와 경량골재는 석영질·석회암질 골재보다 고온까지 안정한 성상을 유지한다.
석영질 골재는 비교적 낮은 온도에서도 결정구조 변화로 팽창·균열이 일어나기 쉽고, 석회암질 골재도 고온에서 분해 반응을 겪어 강도 저하가 두드러지는 반면, 안산암질·경량골재는 이러한 변화에 상대적으로 덜 민감하다.
참고로 수산화칼슘은 약 500~580℃에서 분해되어 산화칼슘이 되고, 탄산칼슘의 분해는 그보다 훨씬 높은 750℃ 안팎의 고온에서 일어나므로 두 온도를 바꿔 놓은 설명들은 맞지 않는다.

저압·지속식 주입공법은 에폭시 수지 외에도 시멘트계·폴리머계 등 습윤부에 적용 가능한 주입재료를 상황에 맞게 선택해 사용할 수 있다.
따라서 주입재가 에폭시 수지로만 한정되어 습윤부에는 쓸 수 없다는 설명은 실제 시공에서 다양한 재료를 선택하는 것과 맞지 않는다.
저압이라 실(seal)부 파손이 작고 관리가 쉬운 점, 수지가 동심원상으로 확산되어 균열이나 들뜸을 확대시키지 않는 점은 이 공법의 맞는 특징이다.

철근 부식은 콘크리트 속으로 물·산소·염화물 등이 침투하면서 진행되므로, 이를 막으려면 흡수성이 낮고 밀실한 콘크리트를 사용해야 한다.
흡수성이 높은 콘크리트를 사용하면 오히려 수분과 유해물질의 침투가 쉬워져 철근 부식과 균열을 촉진하므로, 이 설명은 방지 대책과 반대된다.
피복두께를 늘리는 것은 철근까지의 침투 경로를 길게 해 부식 위험을 낮춘다.
철근을 코팅하는 것은 철근 표면을 물·산소로부터 직접 차단한다.
콘크리트 표면 덧씌우기는 기존 표면의 결함을 보완해 침투 경로를 다시 밀실하게 만든다.

슈미트해머로 일정한 충격에너지를 콘크리트 표면에 가한 뒤, 되튀는(반발하는) 크기를 측정해 강도를 추정하는 비파괴시험법을 표면경도법(반발경도법)이라 한다.
관입저항법은 핀을 박아 넣는 깊이로, 인발시험은 매입된 앵커를 뽑아내는 힘으로, 머추리티미터는 온도이력으로 강도를 추정하는 방법이므로 슈미트해머를 이용한 되밀어치기 측정과는 원리가 다르다.

A급 이음은 배치철근량이 소요철근량의 2.0배 이상이고, 겹침이음된 철근량이 전체 철근량의 1/2 이하인 경우이다.
즉 철근이 여유 있게 배치되어 있고(배치/소요 ≥ 2.0), 이음이 한 단면에 몰리지 않고 엇갈려 배치된(이음 철근 ≤ 전체의 1/2) 상태를 말한다. 두 조건을 모두 만족해야 A급이며, 하나라도 어긋나면 B급 이음이 된다.
등급에 따라 필요한 겹침이음 길이가 달라져, 여건이 좋은 A급은 1.0ld, 그렇지 못한 B급은 1.3ld를 쓰며 어느 경우든 300mm 이상으로 한다(출제 당시 기준). 배치철근의 여유가 2배에 못 미치거나 이음이 절반을 넘으면 더 긴 B급 이음 길이를 확보해야 한다.