[콘크리트기사 필기] 18년 2회차 기출문제 정답·해설 페이지

시멘트의 응결 시간은 표준연도의 시멘트 페이스트에 침을 관입시켜 저항 정도를 측정하는 길모어 침(Gilmore needle)에 의한 시험으로 판정한다.
오토클레이브 시험은 팽창성(안정성), 비비시험은 된비빔 콘크리트의 반죽질기(컨시스턴시), 블레인시험은 시멘트의 분말도를 평가하는 시험이므로 응결시험과는 목적이 다르다.

르샤틀리에 비중병을 이용한 시멘트 비중시험은 시멘트의 밀도를 구하는 시험으로, 이 값을 통해 클링커의 소성상태, 풍화 진행 정도, 전반적인 품질 등을 간접적으로 판단할 수 있다.
반면 동결융해 저항성은 경화한 콘크리트의 내구성 시험(동결융해 시험)으로 별도 평가하는 항목이며, 시멘트 비중시험만으로는 알 수 없다.

KS L ISO 679에 따른 시멘트 강도시험용 표준모르타르는 시멘트 : 표준사 = 1 : 3의 질량비로 배합한다.
$450\ \mathrm{g} \times 3 = 1350\ \mathrm{g}$
따라서 시멘트 450g에 대해 사용하는 모래(표준사)의 양은 1350g이다.

시방배합을 현장배합으로 보정할 때는 골재가 시방배합에서 가정한 표면건조포화상태와 실제 함수 상태가 다르다는 점을 반영해야 하므로, 골재의 표면수율 시험 결과로 단위수량과 골재량을 보정한다.
골재의 밀도시험, 시멘트 비중시험, 모르타르 플로우 시험은 배합설계나 품질관리에 쓰이지만 시방배합을 현장배합으로 직접 보정하는 근거 시험은 아니다.

공극률은 골재가 채워진 부피 중 빈틈이 차지하는 비율로, $\left(1-\dfrac{\text{단위용적질량}}{\text{절건밀도}}\right)\times100$으로 구한다.
절건밀도 0.00265 g/mm³는 2650 kg/m³이므로, $\left(1-\dfrac{1680}{2650}\right)\times100 \approx 36.6\%$
따라서 이 굵은골재의 공극률은 36.6%이다.

표면수율은 표면건조포화상태(SSD) 질량을 기준으로 골재 표면에 붙어 있는 물의 비율이다.
절건질량을 100이라 하면, 함수율 8%에서 습윤질량은 108, 흡수율 3%에서 표건질량은 103이므로 표면수량은 $108-103=5$이다.
표면수율 $= \dfrac{5}{103}\times100 \approx 4.85\%$로, 4.85%가 된다.

콘크리트의 탄산화 저항성을 고려하여 물-결합재비를 정할 경우 그 값은 55% 이하로 하므로, 40% 이하로 제시한 진술은 옳지 않다.
제빙화학제에 노출되는 콘크리트의 45% 이하, 수밀성을 기준으로 할 때의 50% 이하, 물에 노출되어 낮은 투수성이 요구되는 콘크리트의 50% 이하는 내구성 기준과 부합하는 값이다.
탄산화는 염해나 동해에 비해 진행이 완만한 열화 현상이어서 요구되는 물-결합재비 상한이 상대적으로 높게 규정되어 있다.

부순잔골재는 강모래에 비해 미세한 분말(석분)량이 많아질수록 응결의 초결·종결 시간이 짧아지는(빨라지는) 경향을 보이므로, 응결시간이 길어진다는 진술은 옳지 않다.
동일한 슬럼프를 얻으려면 단위수량이 5~10% 정도 더 필요하다.
미분말량이 많아지면 건조수축률이 커진다.
미분말량이 많아지면 슬럼프가 저하하므로 잔골재율(S/a)을 낮춰 조정한다.

금속재료 인장시험에서 표점거리 표시는 시험편의 재질에 손상이나 영향을 주지 않는 방법으로 정확히 표시하는 것이 원칙이며, 도료를 칠한 위에 줄을 긋는 방법을 원칙으로 삼는 것은 아니다.
시험편의 재질 변화를 유발하는 가열·변형을 피하고, 교정은 최소화하며, 전단·펀칭 등 가공의 영향을 받은 부분은 절삭·제거해 평행부를 다듬는다는 내용은 시험편 준비의 표준 원칙과 일치한다.

압축강도 시험 기록이 없을 때 배합강도는 설계기준압축강도 $f_{ck}$의 구간별로 다른 식을 적용한다.
$f_{ck}\le21\ \mathrm{MPa}$이면 $f_{cr}=f_{ck}+7$, $21$
$f_{ck}=40\ \mathrm{MPa}$인 경우 $f_{cr}=1.1\times40+5.0=49\ \mathrm{MPa}$이므로, 이 경우 배합강도를 52MPa로 제시한 것은 옳지 않다.
나머지는 $20+7=27$, $28+8.5=36.5$, $31+8.5=39.5\ \mathrm{MPa}$로 모두 식과 일치한다.

레디믹스트 콘크리트의 회수수는 슬러지수와 상징수로 구분되며, 상징수는 슬러지 고형분을 침전시킨 뒤 위에 남은 맑은 물이다. 따라서 슬러지를 포함한 물을 상징수라고 한다는 설명은 옳지 않다.
상수도물은 별도의 시험 없이 혼합수로 사용할 수 있고, 회수수를 사용할 때 단위 슬러지 고형분율은 3.0%를 초과하지 않아야 하며, 배합 시 회수수 중의 슬러지 고형분은 물의 질량에 포함하지 않는다는 내용은 규정과 부합한다.

콘크리트용 모래의 유기불순물 시험(KS F 2510)은 시험 용액의 색도가 표준색 용액보다 연할 경우 콘크리트용으로 적합한 것으로 판정하므로, 색도가 표준색보다 진할 경우 적합하다고 본 진술은 옳지 않다.
색이 표준색보다 진하게 나타나면 유기불순물 함유량이 많다는 의미이므로, 이 경우에는 압축강도 시험 등 추가 확인을 거쳐야 하며 그대로 사용 적합으로 판정할 수 없다.
시험 목적, 시료 채취량(약 450g), 탄닌산·수산화나트륨 용액으로 표준색 용액을 제조하는 절차에 대한 설명은 규정과 부합한다.

잔골재 약 745kg, 굵은골재 약 1093kg이다. 단위수량 175kg, W/C=50%, 잔골재율 41.0%, 공기량 1.5%, 시멘트 밀도 3.15g/cm3, 잔골재·굵은골재 표건밀도 2.6·2.65g/cm3이 주어졌다.
먼저 단위시멘트량은 $C=\dfrac{175}{0.50}=350\,\mathrm{kg}$ 이고, 각 재료의 절대부피는 물 $0.175\,\mathrm{m^3}$, 시멘트 $\dfrac{350}{3.15\times 1000}=0.1111\,\mathrm{m^3}$, 공기 $0.015\,\mathrm{m^3}$ 이다.
따라서 골재의 절대부피는 $1-(0.175+0.1111+0.015)=0.6989\,\mathrm{m^3}$ 이다.
잔골재: $0.6989\times 0.41=0.2865\,\mathrm{m^3}\;\rightarrow\;0.2865\times 2.6\times 1000=745\,\mathrm{kg}$
굵은골재: $0.6989\times 0.59=0.4123\,\mathrm{m^3}\;\rightarrow\;0.4123\times 2.65\times 1000=1093\,\mathrm{kg}$

화학혼화제(KS F 2560)의 품질시험 항목에는 감수율, 블리딩양의 비, 응결시간의 차, 압축강도비, 길이변화비, 동결 융해에 대한 저항성 등이 포함된다.
오토클레이브 팽창도는 시멘트의 안정성을 평가하는 시멘트 자체의 KS 시험 항목이며, 화학혼화제의 품질시험 항목에는 해당하지 않는다.

시멘트 중 알칼리 성분이 많으면 골재의 반응성 성분과 결합해 알칼리-골재 반응(ASR)을 일으켜 팽창·균열의 원인이 될 뿐, 콘크리트 강도를 증가시키지 않는다.
포틀랜드 시멘트는 석회질 원료와 점토질 원료를 적절한 비율로 배합해 소성하여 제조하며, 클링커에 첨가하는 석고는 C3A의 급속한 수화를 억제해 응결을 지연시키는 역할을 한다.
시멘트 중 MgO 함유량이 많으면 수화 후 팽창성 결정을 만들어 경화체에 균열을 유발할 수 있다.

설계기준압축강도(fck)가 40MPa로 35MPa를 초과하므로 배합강도(fcr)는 다음 두 식 중 큰 값으로 정한다.
$f_{cr} = f_{ck} + 1.34s$
$f_{cr} = 0.9f_{ck} + 2.33s$
수치를 대입하면 $f_{cr} = 40 + 1.34 \times 5 = 46.7\ \mathrm{MPa}$, $f_{cr} = 0.9 \times 40 + 2.33 \times 5 = 47.65 \approx 47.7\ \mathrm{MPa}$이며, 두 값 중 큰 47.7MPa가 배합강도가 된다.

강열감량은 시멘트를 약 950℃로 가열했을 때의 중량 감소율로, 시멘트의 풍화 정도를 판단하는 지표로 쓰인다.
시멘트가 풍화되면 유리석회 등이 공기 중의 수분·이산화탄소와 반응해 수산화물·탄산염을 생성하는데, 이 성분들이 가열 시 분해되며 중량이 더 많이 줄어든다. 따라서 풍화가 진행되거나 혼합물(석회석 미분말 등)이 섞이면 강열감량은 증가하는 것이 맞으며, 감소한다는 설명은 옳지 않다.
강열감량이 큰 시멘트는 유효 성분 비율이 낮다는 뜻이므로 콘크리트의 압축강도는 낮아지는 경향을 보인다.

적용할 표준편차는 약 3.17MPa이다. 시험 횟수 24회, 잔차제곱의 합 214, 시험 횟수 29회 이하이므로 보정계수 표(15회 1.16 / 20회 1.08 / 25회 1.03 / 30회 이상 1.00)를 적용해야 한다.
먼저 불편분산에 의한 표준편차는 $s_0=\sqrt{\dfrac{\sum(x_i-\overline{x})^2}{n-1}}=\sqrt{\dfrac{214}{24-1}}=\sqrt{9.304}=3.05\,\mathrm{MPa}$ 이다.
시험 횟수 24회는 표에 없으므로 20회(1.08)와 25회(1.03) 사이를 직선보간한다.
$1.08-(1.08-1.03)\times\dfrac{24-20}{25-20}=1.08-0.04=1.04$
따라서 배합강도 산정에 쓸 표준편차는 $s=3.05\times 1.04=3.17\,\mathrm{MPa}$ 이다. 시험 횟수가 적을수록 보정계수를 크게 잡아 표준편차를 안전측으로 키우는 것이 이 보정의 취지다.

고로슬래그 미분말의 치환율이 클수록 수화 조직이 치밀해지면서 미소세공이 많아지고 동결 시 물이 얼 수 있는 세공용적수는 오히려 작아져, 결과적으로 동결융해 저항성에 유리해진다.
슬래그 미분말의 혼합률이 높고 분말도가 낮을수록 반응이 늦어져 초기 발열 속도는 오히려 느려진다.
슬래그 미분말은 잠재수경성으로 반응이 느려 초기 강도 발현이 늦으므로, 촉진성을 가진다거나 초기양생에 유리하다고 볼 수 없다.
치환율이 클수록 수산화칼슘량이 희석되지만, 이는 조직이 치밀해지는 효과와 함께 오히려 염화물 등 염류의 침투를 억제하는 방향으로 작용한다.

시멘트의 비중은 클링커의 소성 상태와 풍화 정도에 크게 좌우된다.
시멘트가 풍화되면 공기 중의 수분·이산화탄소와 반응해 수산화물·탄산염을 만들므로 비중은 작아진다.
저장기간이 길어질수록 풍화가 진행되므로 역시 비중은 작아진다.
클링커의 소성이 불충분하면 치밀한 광물 조직이 형성되지 않아 비중이 작아진다.
즉 나머지 설명은 모두 비중이 작아지는 경우이므로, 시멘트를 구성하는 산화물 성분(SiO2, Fe2O3 등)의 함유량에 따라 비중이 커진다는 설명만이 옳은 것이 된다.

워커빌리티 측정법 중 다짐계수 시험은 일정한 낙하 방법으로 콘크리트를 다지는 데 필요한 일량을 이용해 반죽질기를 평가하는 시험으로, 특히 된비빔 콘크리트에 대한 감도가 좋고 신뢰성이 높은 시험으로 알려져 있어 신뢰성이 낮다는 설명은 옳지 않다.
플로우 시험은 충격에 의한 콘크리트 덩어리의 퍼짐 정도로 유동성과 재료분리 저항성을 함께 평가한다.
리몰딩 시험은 플로우 테이블을 이용해 콘크리트 형상이 변화하는 데 필요한 일량으로 워커빌리티를 평가한다.
VB 시험은 리몰딩 시험 장치에서 링을 없애고 진동을 가해 다짐 정도를 측정하는 방식이다.

레디믹스트 콘크리트의 슬럼프플로가 600mm인 경우 허용오차는 ±100mm가 기준이며, ±75mm는 슬럼프플로 500mm급에 적용되는 값이므로 옳지 않다.
슬럼프 25mm인 콘크리트의 허용오차 ±10mm, 보통 콘크리트의 공기량 4.5%(허용오차 ±1.5%), 경량 콘크리트의 공기량 5.5%(허용오차 ±1.5%)는 각각 품질기준에 부합하는 값이다.

계량오차는 저울 계측값에서 목표 계량 분량을 뺀 값을 목표 계량 분량으로 나눈 백분율, 즉 $m_o=\dfrac{m_2-m_1}{m_1}\times 100$ 이다.
오차는 언제나 기준량에 대해 정의한다. 여기서 기준은 배합설계가 요구하는 목표 1회 계량 분량 m1이므로 분모에는 m1이 와야 하며, 계측값 m2를 분모에 두면 계량 결과가 달라질 때마다 기준 자체가 흔들려 허용오차 판정이 성립하지 않는다.
분자를 m1-m2로 두는 식은 부호가 반대가 되어 과다 계량이 음(-)의 오차로 나오므로 계량오차 표기 관례와 맞지 않는다.

고로슬래그 시멘트를 사용한 콘크리트는 슬래그 미분말의 표면 특성 때문에 AE제 등 공기연행제의 흡착·소모가 늘어나 같은 첨가량에서 공기량이 감소하는 경향을 보이므로, 공기량이 증가한다는 설명은 옳지 않다.
AE제나 감수제로 연행된 미세기포는 볼베어링 작용을 해 워커빌리티를 개선하며, 공기량이 1% 증가하면 슬럼프는 대략 20mm 정도 커지고, 이러한 워커빌리티 개선 효과는 단위시멘트량이 적은 빈배합에서 더욱 뚜렷하게 나타난다.

재료분리를 막으려면 잔골재에 적당량의 미립분(0.15mm체 통과분)이 포함되어 있어야 시멘트풀과의 결합력이 좋아지고 분리 저항성이 커지므로, 미립분이 전혀 없는 골재를 사용해야 한다는 설명은 옳지 않다.
AE제 등 혼화제를 사용해 단위수량이 적은 된비빔으로 하고 시멘트량을 충분히 확보하는 것은 재료분리 방지에 유효하다.
거푸집을 수밀성이 높고 견고하게 만들어 시멘트풀의 누출을 막는 것도 올바른 조치다.
높은 곳에서의 자유낙하나 거푸집 내 장거리 흘러내림, 횡방향 속도가 가해진 타설을 피해야 하는 것도 맞는 원칙이다.

품질관리 관리도는 데이터의 성격에 따라 계량값 관리도와 계수값 관리도로 나뉜다.
x 관리도(평균값 관리도)는 측정값 자체(길이·강도 등 연속량)를 다루는 계량값 관리도이며, p 관리도(불량률), c 관리도(결점수), u 관리도(단위당 결점수)는 개수를 세어 다루는 계수값 관리도에 속한다.

강재 위치에서의 염화물이온 농도는 확산방정식(피크의 법칙)을 이용해 염화물이온의 확산계수, 콘크리트 표면의 염화물이온 농도, 내구연수(경과 시간), 그리고 표면에서 강재까지의 깊이(피복두께)를 대입해 구한다.
주철근의 공칭직경은 이 확산식의 변수가 아니므로 계산에 필요한 자료가 아니다.

층별(層別)은 원료·설비·작업자·시간대 등 특징에 따라 데이터를 몇 개의 부분집단으로 나누어 산포의 원인을 파악하는 품질관리 기법으로, 문제에서 설명하는 방법에 해당한다.
히스토그램은 데이터의 분포 형태를, 특성요인도는 원인과 결과의 관계를, 파레토도는 불량 항목의 크기 순서를 보여주는 기법으로 층별과는 목적이 다르다.

콘크리트 제조설비 중 믹서(가경식·중력식)는 공사 시작 전에 검사하고, 공사 중에는 6개월에 1회 이상 정기적으로 검사하도록 되어 있다.
공사 시작 후 13개월이 경과했다면 6개월·12개월 시점의 검사 시기를 두 차례 지난 것이므로, 공사 기간 중 최소 2회의 검사를 실시했어야 한다.

염화물 이온 선택 전극법(KS F 2587)에서 측정 횟수는 시료 1개당 2회 실시하는 것을 원칙으로 하므로, 3회를 원칙으로 한다는 설명은 옳지 않다.
전위차 적정 장치의 교정에는 염소 이온을 0.1%와 0.5% 함유한 염화나트륨 수용액을 표준액으로 사용하고, 시료는 슬럼프·공기량 확인 후 콘크리트 3곳에서 총 20L 정도를 채취해 충분히 혼합하여 사용하며, 실험 기구의 세척에는 증류수를 사용하는 것이 원칙이라는 나머지 설명은 규격에 부합한다.

동결융해 저항성의 내구성지수(DF)는 $DF = \dfrac{P \times N}{M}$로 구하며, 여기서 $P$는 규정 사이클에서의 상대동탄성계수(%), $N$은 시험이 종료된 사이클수, $M$은 규정 사이클수(보통 300사이클)이다.
문제의 공시체는 규정된 300사이클을 모두 통과했고 그때의 상대동탄성계수가 74%이므로, $N=M=300$이 되어 $DF = \dfrac{74 \times 300}{300} = 74\%$가 된다.

KS F 2402(슬럼프 시험)에서는 슬럼프콘에 콘크리트를 채우기 시작한 때부터 콘을 들어 올리기를 종료할 때까지의 전체 소요시간을 3분 이내로 규정하고 있어, 5분 이내로 한다는 설명은 옳지 않다.
슬럼프콘은 수밀성 있는 강제평판 위에 놓고 시료를 거의 같은 양의 3층으로 나누어 채우며, 각 층은 25회씩 다짐봉으로 다지되 앞 층에 다짐봉이 거의 도달하도록 한다. 콘을 연직으로 들어올린 뒤 콘크리트 중앙부와 공시체 높이의 차를 5mm 단위로 측정해 슬럼프 값으로 한다.

150×150×530mm 공시체를 지간 450mm의 4점(중앙 3등분) 재하로 시험해 지간 가운데에서 파괴되었으므로, 휨강도는 중앙점 파괴식 $f = \dfrac{PL}{bd^2}$으로 구한다.
최대하중 $P=27\,\mathrm{kN}=27{,}000\,\mathrm{N}$, 지간 $L=450\,\mathrm{mm}$, 단면 $b=d=150\,\mathrm{mm}$를 대입하면 $f = \dfrac{27{,}000 \times 450}{150 \times 150^2} = \dfrac{12{,}150{,}000}{3{,}375{,}000} = 3.6\ \mathrm{MPa}$이다.

AE제, 감수제 등의 혼화재료는 콘크리트 중에 미세기포를 연행하거나 시멘트 입자의 분산을 도와 반죽질기와 워커빌리티에 큰 영향을 미치므로, 영향을 주지 않는다는 설명은 옳지 않다.
골재는 둥근 입형일수록, 온도는 낮을수록 워커빌리티에 유리하며, 단위시멘트량이 많을수록 콘크리트는 일반적으로 워커블해진다는 나머지 설명은 타당하다.

압축강도 시험에서 공시체의 지름에 대한 높이의 비(H/D)가 클수록 세장비가 커져 파괴 시 마찰 구속효과가 줄어들면서 측정 압축강도는 오히려 작아진다. 따라서 H/D비가 클수록 강도가 커진다는 설명은 옳지 않다.
공시체 치수가 클수록, 그리고 건조상태보다 습윤상태일수록 압축강도는 작게 측정되며, 재하속도가 빠를수록 압축강도는 크게 측정되는 것이 일반적인 시험조건의 영향이다.

동일 공구에 타설되는 콘크리트를 주문할 때는 배합·품질의 균질성을 확보하기 위해 가능한 한 적은 수의 공장을 선정하는 것이 원칙이며, 많은 수의 공장을 선정한다는 설명은 옳지 않다.
KS 인증공장을 우선하고, 품질관리 상태·납품실적, 현장까지의 운반시간을 함께 고려해 공장을 선정해야 한다는 나머지 설명은 타당하다.

변동계수는 약 7%이다. 시험결과는 23.5, 21.3, 25.3, 24.6, 25.4MPa의 5개 값이다.
평균은 $\overline{x}=\dfrac{23.5+21.3+25.3+24.6+25.4}{5}=\dfrac{120.1}{5}=24.02\,\mathrm{MPa}$ 이다.
편차제곱의 합은 $(-0.52)^2+(-2.72)^2+1.28^2+0.58^2+1.38^2=11.548$ 이므로, 불편분산에 의한 표준편차는 $s=\sqrt{\dfrac{11.548}{5-1}}=\sqrt{2.887}=1.70\,\mathrm{MPa}$ 이다.
따라서 $C_v=\dfrac{s}{\overline{x}}\times 100=\dfrac{1.70}{24.02}\times 100=7.07\,\%$ 로 약 7%이다. 편차제곱합을 n이 아니라 n-1로 나누는 것이 불편분산의 핵심이다.

믹서에 재료를 투입할 때 물은 시멘트·골재 등 다른 재료의 투입과 함께 또는 먼저 넣기 시작하는 것이 바람직하며, 다른 재료 투입이 끝난 뒤 한참 지나서 물을 넣기 시작한다는 설명은 옳지 않다.
연속믹서를 사용할 때 비비기 시작 직후 처음 배출되는 콘크리트는 사용하지 않아야 하고, 재료는 균질해질 때까지 충분히 비벼야 하며, 비비기 전에 미리 믹서 내부를 모르타르로 부착시키는 것도 맞는 절차다.

콘크리트 압축강도 시험용 공시체의 지름은 굵은골재 최대치수의 3배 이상이면서 100mm 이상이어야 하는데, 문제의 설명은 이를 "15mm 이상"으로 적어 옳지 않다.
휨강도 시험용 공시체는 한 변의 길이가 굵은골재 최대치수의 4배 이상·100mm 이상이어야 하고, 길이는 단면 한 변의 3배보다 80mm 이상 길어야 하며, 쪼갬인장강도 시험용 공시체의 지름은 굵은골재 최대치수의 4배 이상·150mm 이상이어야 한다는 나머지 설명은 타당하다.

쪼갬인장강도는 $f_{sp} = \dfrac{2P}{\pi L D}$로 구하므로, 최대하중은 $P = \dfrac{f_{sp}\, \pi L D}{2}$로 역산한다.
인장강도 $f_{sp}=2.8\,\mathrm{MPa}$, 공시체 길이 $L=300\,\mathrm{mm}$, 지름 $D=150\,\mathrm{mm}$를 대입하면 $P = \dfrac{2.8 \times \pi \times 300 \times 150}{2} \approx 197{,}920\ \mathrm{N} = 197.92\ \mathrm{kN}$이 된다.

오토클레이브양생은 고온·고압의 증기솥(오토클레이브) 안에서 상압보다 높은 압력의 고온 수증기를 이용해 콘크리트를 양생하는 방법으로, 문제의 설명과 일치한다.
증기양생은 상압 상태의 수증기로, 촉진양생은 증기양생·오토클레이브양생 등을 포함해 초기 강도 발현을 앞당기는 양생법을 통칭하는 개념으로 오토클레이브양생과는 구분된다.

콘크리트 공장제품은 재료·배합·설비·시공 과정을 공장에서 표준화해 관리하기 쉽고, 현장에서 거푸집·동바리 준비가 필요 없으며, 기후 상황에 크게 좌우되지 않고 원하는 장소에서 설치할 수 있다는 장점이 있다.
다만 규격품을 제조한다고 해서 숙련공이 필요 없어지는 것은 아니며, 오히려 일관된 품질 확보를 위해 숙련된 인력과 관리가 요구되므로, 숙련공이 필요 없다는 설명은 공장제품의 장점으로 볼 수 없다.

섬유보강 콘크리트용 섬유는 매트릭스와 함께 하중을 분담할 수 있어야 하므로 탄성계수가 시멘트 결합재 탄성계수의 1/5 이상이고 형상비(길이/지름)는 50 이상이어야 한다. 따라서 탄성계수가 1/10 이상, 형상비가 30 이상이면 된다는 설명은 옳지 않다.
섬유보강 콘크리트는 인장강도와 균열 저항성이 높고, 강섬유·내알칼리성 유리섬유·폴리프로필렌섬유·탄소섬유·아라미드섬유 등이 사용되며, 강섬유 혼입률은 용적 백분율로 대략 0.5~2.0% 수준이라는 나머지 설명은 타당하다.

뿜어붙일 면에 용수(湧水)가 있는 경우에는 노즐에서 물 배합을 조절할 수 있는 건식 숏크리트가 이미 물이 섞인 채 압송되는 습식보다 상대적으로 유리하다.
숏크리트 뿜어붙이기는 대기온도가 10℃ 이상일 때 실시하며, 그 이하에서는 적절한 온도대책을 세운 뒤 실시해야 하므로 0℃ 기준이라는 설명은 옳지 않다.
숏크리트는 표면이 다소 거칠고 리바운드 등으로 품질 변동이 큰 편이어서, 평활한 마무리면과 균일한 품질을 장점으로 보기는 어렵다.

슬래브·보 밑면 거푸집을 해체하려면 콘크리트 압축강도가 설계기준압축강도의 2/3 이상이면서 동시에 최소 14MPa 이상이어야 한다.
설계기준압축강도가 24MPa이므로 $\dfrac{2}{3} \times 24 = 16\ \mathrm{MPa}$이며, 이 값이 최소 기준인 14MPa보다 크므로 해체에 필요한 압축강도는 16MPa가 된다.

매스콘크리트의 수축이음(균열유발줄눈)은 균열이 생길 위치를 미리 유도하기 위한 것으로, 간격은 대략 4~5m 정도를 기준으로 하므로 1~2m로 한다는 설명은 옳지 않다.
벽체 구조물에서는 길이방향으로 일정 간격의 단면 감소부를 두고, 수축이음의 단면 감소율은 35% 이상 확보하며, 구조물의 내력에 영향을 미치지 않는 위치에 설치해야 한다는 나머지 설명은 타당하다.

표면마무리는 다짐 후 콘크리트 윗면에 스며 올라온 블리딩수가 없어진 뒤에 실시하는 것이 원칙이며, 물이 없어지기 전에 마무리해야 한다는 설명은 옳지 않다. 물이 남아있는 상태에서 마무리하면 표면에 결함이 생기기 쉽다.
시공이음이 미리 정해져 있지 않다면 직선 형태의 이음이 되도록 시공해야 하고, 마무리 후 굳기 전에 생기는 균열은 다짐이나 재마무리로 없애야 하며, 미끄럽고 치밀한 표면이 필요할 때는 가능한 늦은 시기에 마무리하는 것이 맞는 설명이다.

타설 완료 후 콘크리트 온도는 약 20.3℃이다. 비빈 직후 온도 25℃, 주위 온도 4℃, 비빈 후 타설완료까지 1시간 30분(=1.5시간)이 주어졌다.
비빈 후 타설이 끝날 때까지의 온도 저하는 $T_2=T_1-0.15(T_1-T_0)\,t$ 로 추정한다. 여기서 T1은 비빈 직후 콘크리트 온도, T0는 주위 기온, t는 경과 시간(h)이다.
$T_2=25-0.15\times(25-4)\times 1.5=25-4.725=20.3\,^{\circ}\mathrm{C}$
즉 1.5시간 동안 약 4.7℃가 떨어진다. 한중콘크리트에서 이 온도 저하를 미리 계산해 두는 이유는, 타설 시점의 온도가 초기 동해 방지에 필요한 하한(일반적으로 5~20℃ 범위 관리)을 밑돌지 않게 비빔 온도를 정하기 위해서다.

수밀콘크리트는 시멘트페이스트량을 줄이고 건조수축·균열을 억제하기 위해 단위 굵은골재량을 크게 하는 것이 원칙이며, 작게 한다는 설명은 옳지 않다.
단위수량과 물-결합재비는 소요 품질이 얻어지는 범위에서 되도록 적게 하고, 슬럼프는 180mm를 넘지 않도록 작게 관리하며, 공기량은 4% 이하로 제한하는 것이 수밀콘크리트 배합의 일반 원칙이다.

방사선 차폐용 콘크리트도 워커빌리티 확보나 물-결합재비 저감을 위해 필요에 따라 AE제·감수제 등 혼화제를 사용할 수 있으며, 혼화제를 사용해서는 안 된다는 설명은 옳지 않다.
이 콘크리트는 X선·γ선·중성자선 등으로부터 생물체를 보호할 목적으로 사용되며, 밀도·압축강도·설계허용온도·결합수량·붕소량 등 차폐 성능에 필요한 항목을 확보해야 하고, 슬럼프는 대체로 150mm 이하 수준으로 관리한다는 나머지 설명은 타당하다.

고강도 콘크리트에서는 굵은골재의 최대치수를 40mm 이하로 하되, 가능하면 25mm 이하로 사용하는 것이 원칙이다.
최대치수를 작게 할수록 골재와 시멘트 페이스트의 부착 계면이 균일해지고 내부 응력 집중이 줄어 강도 발현에 유리하기 때문이다.
고강도 발현을 위해 특정 조강 포틀랜드 시멘트만 써야 하는 것은 아니며 보통포틀랜드시멘트로도 고강도 콘크리트를 만들 수 있다.
플라이애시, 실리카퓸 등의 혼화재는 반드시 시험배합을 거쳐 배합비율을 확인한 뒤 사용해야 한다.
굵은골재는 균일한 크기의 알만 쓰는 것이 아니라 실적률이 높아지도록 입도가 고르게 분포된 골재를 써서 시멘트 페이스트 사용량을 줄이는 방향으로 배합한다.

굵은골재의 최대치수와 최소치수의 차이를 크게 하면 큰 알 사이의 공극을 작은 알이 채워 실적률이 높아지므로, 그 공극을 채우는 주입모르타르의 소요량은 오히려 감소한다.
반대로 입도 폭이 좁아 골재알 크기가 균일할수록 알 사이 공극이 커져 주입할 모르타르 양이 늘어난다. 따라서 치수 차이를 크게 하면 소요량이 많아진다는 설명은 실제 관계와 반대이다.
잔골재의 조립률을 1.4~2.2 범위로 하고, 굵은골재의 최소치수를 15mm 이상으로 하며, 최대치수를 최소치수의 2~4배 정도로 한다는 것은 프리플레이스트 콘크리트용 골재의 실제 기준이다.

타설한 콘크리트는 거푸집 안에서 횡방향으로 이동시키지 않아야 한다.
횡방향으로 밀어 넣듯 이동시키면 굵은골재와 모르타르가 분리되는 재료분리가 발생하기 쉽기 때문에, 콘크리트는 타설한 위치에 가깝게 다지는 것이 원칙이다.
1층 타설 높이를 다짐능력을 고려해 정하고, 철근·매설물의 배치나 거푸집이 변형·손상되지 않도록 주의하며, 한 구획 내의 콘크리트는 타설이 완료될 때까지 연속해서 타설해야 한다는 것은 타설의 실제 원칙이다.

서중콘크리트는 일평균기온이 25℃를 초과할 것이 예상되는 경우에 적용하는 시공법이다.
기온이 높으면 콘크리트의 응결이 빨라지고 슬럼프 저하, 콜드조인트 발생 위험이 커지므로 이를 고려한 배합·운반·타설 관리가 필요하다.

최대 소요압력은 약 23.7N/mm2이다. 주어진 관내 압력손실 0.215N/mm2/m는 굵은골재 최대치수 25mm 기준값인데 실제 배합의 최대치수는 40mm이므로 보정이 필요하다.
굵은골재 최대치수가 40mm이면 25mm 기준 압력손실에 1.1배를 곱한다(출제 당시 콘크리트 표준시방서의 보정값).
$K=0.215\times 1.1=0.2365\,\mathrm{N/mm^2/m}$
최대 소요압력은 보정한 단위길이당 압력손실에 수평환산거리를 곱해 구한다.
$P_{max}=K\times L=0.2365\times 100=23.65\,\mathrm{N/mm^2}$
따라서 약 23.7N/mm2이며, 보정을 빠뜨리면 21.5N/mm2가 나와 실제보다 압력을 과소평가하게 된다.

팽창재는 시멘트와 함께 질량으로 계량하며, 계량 오차는 시멘트류에 적용하는 1회 계량분량의 1% 이내로 관리하는 것이 원칙이다. 3% 이내로 완화한 설명은 실제 허용오차와 맞지 않는다.
혼화재·시멘트처럼 소량으로도 품질에 큰 영향을 주는 재료는 골재보다 훨씬 엄격한 오차 범위로 계량해야 한다.
팽창콘크리트의 팽창률은 재령 7일, 강도는 재령 28일 압축강도를 기준으로 하고 팽창재를 다른 재료와 동시에 믹서에 투입하는 것은 실제 시공 방법과 일치한다.

수중불분리성 콘크리트를 타설할 때 수중유동거리는 5m 이하로 하여야 한다.
수중에서는 유동거리가 길어질수록 재료분리와 품질 저하가 커지므로 유동거리를 짧게 제한하는 것이며, 10m 이하까지 허용된다는 설명은 이 기준과 맞지 않는다.
유속 50mm/s 정도 이하의 정수 중에서 수중낙하높이 0.5m 이하로 타설한다는 점, 펌프 압송 시 압송압력은 보통콘크리트의 2~3배이고 타설속도는 1/2~1/3 정도라는 점, 유동성이 커서 트레미 1개 또는 펌프 배관 1개당 타설면적을 크게 할 수 있다는 점은 수중불분리성 콘크리트의 실제 특징이다.

시공이음은 전단력이 작은 위치에 두는 것이 원칙이며, 부득이 전단력이 큰 위치에 설치하는 경우에는 시공이음부에 장부(키)나 홈을 만들거나 적절한 강재를 배치하여 보강한다.
정착길이를 '철근 지름의 10m 이상'으로 정한다는 규정은 없으며, 지름에 대한 배수는 길이 단위(m)로 표현될 수 없으므로 서술 자체가 성립하지 않는다.
전단력이 적은 위치에 설치하고 압축력이 작용하는 방향과 직각이 되게 한다는 점, 해양·항만 구조물에서 만조위로부터 위로 0.6m와 간조위로부터 아래로 0.6m 사이의 감조부를 피해야 한다는 점은 시공이음의 실제 원칙이다.

그림의 반 T형 보(슬래브가 한쪽에만 붙은 보)에서 플랜지 유효폭은 1000mm가 된다.
그림에서 읽히는 값은 슬래브 두께 150mm, 보의 복부폭 300mm, 이웃한 보와의 내측 거리(순간격) 1400mm, 보의 경간 9000mm이다.
반 T형 보의 유효폭은 아래 세 값 중 가장 작은 값으로 정한다.
6×슬래브 두께 + 복부폭 = 6×150 + 300 = 1200mm
보 경간의 1/12 + 복부폭 = 9000/12 + 300 = 1050mm
인접 보와의 내측거리의 1/2 + 복부폭 = 1400/2 + 300 = 1000mm
따라서 최솟값인 1000mm가 유효폭이며, 1200mm와 1050mm는 지배 조건이 되지 못한다. 양쪽에 슬래브가 붙은 대칭 T형 보와 달리 세 식 모두 복부폭을 더해 준다는 점이 반 T형 보의 특징이다.

저압·저속식 주입공법에서 쓰는 주입재는 에폭시 수지에 한정되지 않으며, 폴리머 시멘트 페이스트 등 습윤부에도 적용할 수 있는 재료가 함께 쓰인다.
따라서 에폭시 수지만 사용 가능해 습윤부에 쓸 수 없다는 설명은 이 공법의 특징과 맞지 않는다.
주입기에 여분의 주입재가 남아 재료 손실이 크다는 점은 이 공법의 단점으로, 저압 시공이라 실링부 파손이 적어 시공관리가 쉽고 수지가 균열을 따라 동심원상으로 서서히 확산되어 균열이나 들뜸을 넓히지 않는다는 점은 실제 장점으로 지적된다.

표에 적힌 세 가지는 모두 굳지 않은 콘크리트 표면에서 물이 달아나는 것을 막는 조치로, 소성수축 균열을 방지하는 방법이다.
표의 내용은 타설 초기에 외기에 노출되지 않도록 보호하고, 안개노즐로 콘크리트 표면 위의 공기를 포화시켜 습윤 손실을 막으며, 타설 후 플라스틱 덮개로 덮는 것이다. 즉 표면의 증발속도가 블리딩 상승속도를 앞지르지 않게 하는 데 초점이 맞춰져 있다.
나머지 균열은 대응 방법 자체가 다르다.
철근 부식으로 인한 균열 — 피복두께 확보, 염화물량 제한, 수밀한 콘크리트로 대응
사인장 균열 — 전단력에 의한 것이므로 스터럽 등 전단철근을 배치
침하 균열 — 철근 위 콘크리트의 침하가 원인이므로 타설속도 조절과 재진동 다짐으로 대응

주각(pedestal)은 기초 위에 돌출된 압축부재로, 단면의 평균 최소치수에 대한 높이의 비율이 3 이하인 부재를 말한다.
보나 지판 없이 기둥으로 하중을 전달하는 2방향 철근배치 슬래브는 플랫플레이트, 지판을 통해 하중을 기둥으로 전달하는 2방향 슬래브는 플랫슬래브, 저면을 확대해 상부 수직하중을 지반에 분산시키는 철근콘크리트판은 확대기초(푸팅)에 대한 설명이다.

직접설계법을 적용하는 슬래브 판은 단변 경간에 대한 장변 경간의 비가 2 이하인 직사각형이어야 한다.
이 비율을 3 이하로 완화한 설명은 실제 제한 범위를 벗어난다.
각 방향 인접 경간차가 긴 경간의 1/3 이하이어야 하고 각 방향 3경간 이상이 연속되어야 하며, 모든 하중이 등분포 연직하중이고 활하중이 고정하중의 2배 이하이어야 한다는 것은 직접설계법의 실제 제한사항이다.

보수에 사용하는 재료는 기존 콘크리트와 탄성계수 등 물성이 유사한 재료를 선택하는 것이 원칙이다.
보수재의 탄성계수가 기존 콘크리트보다 2~3배 높으면 두 재료의 거동 차이로 계면에서 응력이 집중되어 오히려 박리·균열 등 새로운 손상을 유발할 수 있다.
보수는 열화·손상으로 저하된 단면이나 표면상태를 회복시키는 것을 목적으로 하고 요구수준을 시설물의 현 상태 수준 이상으로 하며, 열화 원인을 제거하는 것이 원칙이지만 제거가 불가능하면 이후 열화방지대책을 마련해야 한다는 설명은 타당하다.

압축연단에서 중립축까지의 거리는 141.80mm이다. 그림의 단면은 플랜지 폭 800mm, 플랜지 두께 100mm, 복부폭 400mm, 압축연단에서 인장철근까지 600mm이다.
먼저 폭 800mm의 직사각형 단면으로 가정하면 $a=\dfrac{A_s f_y}{0.85 f_{ck} b}=\dfrac{6354\times 400}{0.85\times 35\times 800}=106.8\,\mathrm{mm}$로 플랜지 두께 100mm를 넘는다. 따라서 압축영역이 복부까지 내려온 T형 보 거동으로 풀어야 한다.
플랜지 돌출부가 부담하는 철근량
$A_{sf}=\dfrac{0.85f_{ck}(b-b_w)t_f}{f_y}=\dfrac{0.85\times 35\times (800-400)\times 100}{400}=2975\,\mathrm{mm^2}$
복부의 등가응력깊이
$a=\dfrac{(6354-2975)\times 400}{0.85\times 35\times 400}=113.58\,\mathrm{mm}$
출제 당시 기준으로 $\beta_1=0.85-0.007(35-28)=0.801$이므로 $c=\dfrac{a}{\beta_1}=\dfrac{113.58}{0.801}=141.80\,\mathrm{mm}$가 된다. 113.58mm는 등가응력블록 깊이 a일 뿐 중립축 거리가 아니라는 점이 이 문제의 함정이다.

강판접착공법에 쓰는 강판은 녹이 슬기 쉽고 화재에 취약해 방청·방화 측면의 내구성이 오히려 떨어지는 것이 이 공법의 단점으로 지적된다.
따라서 방청·방화상의 내구성이 좋다는 설명은 이 공법의 장점으로 볼 수 없다.
강판을 균일하게 배치할 수 있어 균열 특성이 좋고, 모든 방향의 인장력에 대응할 수 있으며, 현장타설·프리캐스트 부재 모두에 적용할 수 있어 응용범위가 넓다는 점은 실제 장점이다.

시멘트함유량시험은 콘크리트 시료를 채취해 실내에서 화학분석으로 진행하는 시험으로, 현장에서 곧바로 수행하는 시험이 아니다.
초음파시험과 반발경도시험은 구조물에 직접 장비를 대어 측정하는 비파괴시험이고, 코어 채취는 구조물에서 시료를 뽑아내는 현장 작업이므로 모두 현장시험에 해당한다.

철근과 콘크리트는 탄성계수가 크게 다르다. 철근콘크리트가 일체로 거동할 수 있는 것은 탄성계수가 같아서가 아니라 두 재료의 열팽창계수가 비슷하기 때문이다.
철근과 콘크리트 사이의 부착강도가 크고, 콘크리트의 알칼리성이 철근을 감싸 부식을 막아주며, 철근은 인장에 콘크리트는 압축에 강해 서로의 약점을 보완하는 것은 철근콘크리트가 성립하는 실제 이유이다.

골재의 밀도가 작을수록(다공질일수록) 이산화탄소가 콘크리트 내부로 쉽게 확산되어 탄산화 속도가 빨라진다.
따라서 골재 밀도가 작을수록 탄산화가 느려진다는 설명은 실제 경향과 반대된다.
혼합시멘트는 보통포틀랜드시멘트보다 탄산화가 빠르고, 탄산가스 농도가 높은 실내가 실외보다 탄산화가 빠르며, 경량골재 콘크리트가 보통콘크리트보다 탄산화가 빠른 것은 실제 경향과 일치한다.

콘크리트의 탄산화는 대기 중 이산화탄소가 서서히 침투해 일어나는 상온의 화학반응으로, 약 300℃의 고온 가열로 일어나는 현상이 아니다.
화재와 같은 급격한 고온에서는 탄산화가 아니라 수산화칼슘 분해, 탈수 등에 의한 조직 변화와 열응력에 의한 균열이 문제가 된다.
급격한 가열 시 피복콘크리트의 폭렬이 발생하기 쉽고, 탈수·열응력으로 균열이 생기며, 가열로 정탄성계수가 감소해 바닥슬래브나 보의 처짐이 커진다는 설명은 화재로 인한 실제 열화현상과 일치한다.

이 보의 강도감소계수는 인장지배·압축지배 사이의 전이구간 공식으로 구하며 계산 결과 약 0.82가 된다.
등가응력블록 깊이로부터 중립축 깊이를 구하면 $c = \dfrac{a}{\beta_1} = \dfrac{136}{0.85} = 160\ \mathrm{mm}$이다($f_{ck}=24\ \mathrm{MPa} \le 28\ \mathrm{MPa}$이므로 $\beta_1=0.85$).
최외단 인장철근의 순인장변형률은 $\varepsilon_t = 0.003 \times \dfrac{d-c}{c} = 0.003 \times \dfrac{400-160}{160} = 0.0045$이고, 항복변형률은 $\varepsilon_y = \dfrac{f_y}{E_s} = \dfrac{400}{200000} = 0.002$이다.
$\varepsilon_y < \varepsilon_t < 0.005$이므로 전이구간 공식 $\phi = 0.65 + (\varepsilon_t-\varepsilon_y)\dfrac{0.2}{0.005-\varepsilon_y}$에 대입하면 $\phi = 0.65 + 0.0025 \times \dfrac{0.2}{0.003} \approx 0.82$가 된다.

보통중량골재를 사용한 압축이형철근의 기본정착길이는 두 식으로 계산한 값 중 큰 값으로 정하며, 계산 결과 약 547mm가 된다.
먼저 $l_{db} = \dfrac{0.25 d_b f_y}{\sqrt{f_{ck}}} = \dfrac{0.25 \times 31.8 \times 400}{\sqrt{35}} \approx 537.6\ \mathrm{mm}$이고,
다음으로 $l_{db} = 0.043 d_b f_y = 0.043 \times 31.8 \times 400 \approx 547.0\ \mathrm{mm}$이다.
두 값 중 큰 값인 547mm가 기본정착길이가 된다.

콘크리트에 작용하는 등분포 상향력은 24.89kN/m이다.
그림에서 경간 L=15m인 단순보의 양단 도심 위치에 P가 작용하고, PS강재가 대칭 포물선으로 처져 지간 중앙에서의 새그(sag) s=200mm=0.2m임을 읽을 수 있다.
포물선 배치일 때 강재가 콘크리트에 주는 상향력은 $u=\dfrac{8Ps}{L^2}$이므로
$u=\dfrac{8\times 3500\times 0.2}{15^2}=\dfrac{5600}{225}=24.89\,\mathrm{kN/m}$
새그를 200mm 그대로 넣거나 경간을 제곱하지 않으면 값이 크게 어긋나므로, 길이 단위를 m로 통일한 뒤 대입하는 것이 요령이다.

최소 수축·온도 철근량은 500mm2이다.
주어진 조건은 설계기준항복강도 300MPa인 이형철근, 폭 1000mm·전체깊이 250mm인 1방향 슬래브다. 수축·온도 철근비는 항복강도 400MPa 이하의 이형철근이면 0.0020을 적용한다.
철근량은 유효깊이가 아니라 콘크리트 전체 단면적을 기준으로 계산한다.
$A_g=1000\times 250=250{,}000\,\mathrm{mm^2}$
$A_s=0.0020\times 250{,}000=500\,\mathrm{mm^2}$
전체깊이 250mm 대신 유효깊이나 두께의 절반을 넣으면 250mm2 같은 값이 나오므로, 전체 단면적에 철근비를 곱한다는 점이 이 문제의 갈림길이다. 참고로 항복강도가 400MPa를 넘는 철근이라면 철근비를 $0.0020\times\dfrac{400}{f_y}$로 줄이되 어떤 경우에도 0.0014 이상으로 한다.

탄성파법으로 구한 균열깊이는 91.4mm이다.
그림을 보면 건전부는 탐촉자를 100mm 간격으로 놓아 To를 재고, 균열부는 균열을 가운데 두고 좌우로 각각 50mm 떨어뜨려 Tc를 잰다. 즉 식에 넣을 값은 균열에서 탐촉자까지의 거리 x=50mm다.
Tc−To법의 균열깊이 식에 대입하면
$d=x\sqrt{\left(\dfrac{T_c}{T_o}\right)^2-1}=50\sqrt{\left(\dfrac{250}{120}\right)^2-1}$
$=50\sqrt{4.340-1}=50\times 1.828=91.4\,\mathrm{mm}$
탐촉자 사이의 전체 간격 100mm를 x에 그대로 넣으면 값이 두 배가 되므로, 반드시 균열 중심에서 한쪽 탐촉자까지의 거리를 쓴다.

최소전단철근 배치 규정을 적용하지 않아도 되는 보는 전체 깊이가 250mm 이하인 보이며, 450mm 이하로 제시한 것은 예외 기준을 벗어난다.
깊이가 작은 부재는 전단균열이 발생해도 급격한 파괴로 이어질 위험이 작기 때문에 예외로 두는 것이므로, 그 한계 깊이를 크게 잡을수록 안전 측이 아니게 된다.
슬래브와 기초판, T형보에서 그 깊이가 플랜지 두께의 2.5배 또는 복부폭의 1/2 중 큰 값 이하인 보, 교대 벽체 및 날개벽·옹벽의 벽체·암거 등과 같이 휨이 주거동인 판부재는 실제 예외에 해당한다.

재령에 따른 보정 이외의 보정을 하지 않는다는 조건에서, 시험한 콘크리트의 재령이 이미 기준 재령인 28일이므로 재령에 의한 별도의 보정이 필요하지 않다.
따라서 측정된 압축강도 35MPa가 그대로 보정압축강도가 된다.

콘크리트는 배합·골재 구성·함수 상태 등에 따라 밀도와 조직이 균질하지 않으므로, 초음파 속도만으로 압축강도를 정확히 측정하기는 어렵다.
따라서 초음파속도법은 반발경도 등 다른 방법과 병용하거나 미리 구조물별 상관식을 구해 보정하는 방식으로 활용되는 것이 일반적이다.
측정법으로 직접법·표면법·간접법이 있고, 기존 구조물의 품질관리나 거푸집·동바리 제거시기 결정 등에 활용되며, 적용 강도범위가 대체로 10~60MPa 수준이라는 설명은 초음파속도법의 실제 특징과 부합한다.