[대기환경기사 필기] 25년 2회차 기출문제 정답·해설 페이지

수용모델은 이미 대기 중에 존재하는 측정자료를 사후적으로 분석해 오염원의 기여도를 추정하는 기법으로, 시나리오 작성이나 미래 대기질 예측에는 적합하지 않다.
미래 예측과 시나리오 작성이 가능한 것은 배출량과 기상조건을 입력자료로 쓰는 확산모델의 특징이다.
대기오염배출원의 기여도를 수리통계학적으로 분석한다는 설명은 수용모델의 정의에 해당한다.
질량보전의 법칙과 질량수지 개념에 바탕을 두고 유도된다는 설명도 수용모델의 원리에 맞다.
적용범위가 도시단위에서 국가단위까지 확장되고 분산모델의 결과를 검증하는 역할을 한다는 설명도 수용모델의 특징이다.

대기 중 체류시간은 화학적 반응성이 낮을수록 길어지는데, 질소(N2)가 가장 길고 그 뒤를 메탄, 일산화탄소, 아황산가스 순으로 짧아진다.
질소는 거의 반응하지 않아 체류시간이 매우 길고, 메탄은 수년 단위, 일산화탄소는 수개월 단위로 비교적 짧으며, 아황산가스는 반응성이 커 수일 정도로 가장 빨리 소멸한다.

원추형(coning)은 흐린 날씨에 약한 바람으로 약한 난류가 생기는 중립 대기조건에서 나타나는 연기형이다.
아침과 새벽에 역전층이 해소되는 과정에서 잘 발생하는 것은 원추형이 아니라 훈증형(fumigation)의 특징이다.
오염의 단면분포가 가우시안분포를 이루는 것은 원추형의 일반적 특징이다.
흐리고 바람이 약해 약한 난류가 발생하는 조건도 원추형에 해당한다.
대기가 중립조건일 때 발생하는 것도 원추형의 전형적 특징이다.

오존파괴지수(ODP)는 브롬(Br) 원자를 포함한 물질일수록, 그리고 분자 내 브롬 원자 수가 많을수록 커지는 경향이 있다.
제시된 물질 중 분자 하나에 브롬 원자를 2개 포함한 화합물이 브롬을 1개만 포함하거나 아예 포함하지 않는 다른 물질보다 오존파괴지수가 높게 나타난다.

도시의 콘크리트·아스팔트 지표면은 시골의 흙·식생보다 열용량과 열전도율이 모두 커서 낮에 축적한 열을 밤에 방출한다. "열용량이 적다"는 부분이 틀렸다.
맑고 바람이 약한 고기압 조건에서 뚜렷해지고, 인공열 배출이 압도적으로 많으며, 도시 중심의 상승기류를 메우려 시골에서 도시로 전원풍이 부는 것은 모두 옳다.

가우시안 확산식의 지표면 중심선 농도는 $C=\dfrac{Q}{\pi u \sigma_y \sigma_z}\exp\left(-\dfrac{H^2}{2\sigma_z^{2}}\right)$로 구한다.
분모 $\pi u \sigma_y \sigma_z = \pi \times 6 \times 220 \times 40 ≒ 165876$이고, 지수항은 $\exp\left(-\dfrac{130^{2}}{2\times40^{2}}\right) ≒ 0.0051$이다.
따라서 지표면 중심선 농도는 $C=\dfrac{30\times10^{6}}{165876}\times0.0051 ≒ 0.92\ \mathrm{\mu g/m^{3}}$로 계산된다.

대기 중 금속의 부식속도는 표면에 형성되는 산화피막의 보호성이 낮을수록 빨라지며, 철이 가장 빠르고 알루미늄이 가장 느린 편이다.
철은 녹이 쉽게 슬어 부식이 빠르게 진행되는 반면, 아연·구리는 상대적으로 안정한 피막을 형성하고, 알루미늄은 치밀한 산화피막 덕분에 부식이 가장 더디게 진행된다.

Richardson수가 0이면 부력에 의한 대류가 없고 기계적 난류만 존재하는 중립상태를 뜻하므로, "대류에 의한 난류만 존재한다"는 서술이 틀리다.
Ri는 부력항과 바람 시어(기계적 난류)의 비로, 값이 클수록 성층이 안정해 연직 혼합이 억제된다.
0.25보다 크면 성층이 안정해 수직방향 혼합이 거의 없다.
큰 음(-)의 값이면 대류가 지배해 강한 연직운동이 일어난다.
-0.03과 0 사이에서는 대류와 기계적 난류가 함께 있으나 기계적 난류가 혼합을 주도한다.

유효굴뚝높이는 실제굴뚝높이에 상승고 $\Delta H$를 더해 구한다.
$\Delta H=\dfrac{1.5\,V_s \times D}{U}=\dfrac{1.5\times12\times5}{4}=22.5\ \mathrm{m}$이다.
따라서 유효굴뚝높이는 $50+22.5=72.5\ \mathrm{m}$가 된다.

글라디올러스는 불화수소(HF)에 가장 민감한 지표식물이지 에틸렌의 지표식물이 아니다. 에틸렌 피해는 잎자루가 아래로 굽는 상편생장과 낙엽·개화 억제로 나타나며 토마토·오이·카네이션·난이 민감하다.
나머지는 옳다. 황화수소는 어린 잎과 새싹에 피해가 크고 복숭아·딸기는 저항성이며, 암모니아는 잎 전체에 영향을 주고, 일산화탄소는 식물에 거의 영향이 없다.

마뇨산(hippuric acid)은 톨루엔의 대사산물이고, 벤젠은 페놀·뮤콘산 등으로 대사되어 소변으로 배설된다.
나머지는 옳다. 벤젠은 지방이 풍부한 피하조직과 골수에 축적되고, 비점은 약 80℃이며 흡수는 대부분 호흡기를 통해 일어나고, 만성 폭로 시 급성 골수아성 백혈병이 대표적으로 문제된다.

NOCl(염화나이트로실)은 배출원에서 직접 나오는 물질이 아니라 대기 중에서 질소산화물과 염소 화합물이 반응해 생성되는 2차 오염물질이다.
SiO2는 토양 비산먼지, NaCl은 해염 입자로 직접 유입되고, N2O3도 배출원에서 나오는 질소산화물이므로 모두 1차 오염물질로 분류한다.

훈연(fume)은 금속 산화물처럼 가스상 물질이 승화·증류·화학반응 후 응축되며 생성되는 미세한 고체입자로, 대부분 1㎛ 이하의 매우 작은 크기를 갖는다.
20~50㎛ 정도의 비교적 큰 입자 크기는 훈연이 아니라 분진(dust)에 가까운 특징이다.
활발한 브라운 운동을 한다는 설명은 훈연 입자가 매우 작기 때문에 나타나는 특징이다.
아연·납 산화물의 훈연이 고온에서 휘발된 금속의 산화·응축과정으로 생성된다는 설명도 훈연의 정의에 부합한다.

가우시안 확산식의 지표면 중심선 농도는 $C=\dfrac{Q}{\pi u \sigma_y \sigma_z}\exp\left(-\dfrac{H^{2}}{2\sigma_z^{2}}\right)$로 구한다.
분모는 $\pi \times 6 \times 36 \times 18.5 ≒ 12554$이고, 지수항은 $\exp\left(-\dfrac{60^{2}}{2\times18.5^{2}}\right) ≒ 0.0052$이다.
따라서 풍하거리 500m 지점의 지표면 농도는 $C=\dfrac{125\times10^{6}}{12554}\times0.0052 ≒ 52\ \mathrm{\mu g/m^{3}}$로 계산된다.

전향력의 크기는 전향인자와 풍속의 곱($F = fV = 2\Omega V\sin\Psi$, 단위질량당)으로 나타낸다. 전향인자를 속도로 나눈 값이라는 설명은 옳지 않다.
나머지는 맞다. 전향인자 $f=2\Omega\sin\Psi$는 위도 $\Psi$가 0인 적도에서 0, 90°인 극지방에서 최대가 되며, 북반구에서 전향력은 물체의 이동방향에 대해 오른쪽 직각으로 작용한다.

지상 최대 오염농도는 유효굴뚝높이의 제곱에 반비례한다($C_{max}\propto \dfrac{1}{H_e^{2}}$).
따라서
$\dfrac{C_{100}}{C_{87}}=\left(\dfrac{87}{100}\right)^{2}=0.757$
이므로 최대농도는 약 76%로 낮아진다.

표준상태(0℃, 1atm)에서 기체 1mol의 부피는 22.4L이므로 $\mathrm{mg/Sm^3} = \mathrm{ppm} \times \dfrac{M}{22.4}$로 환산한다.
CO의 분자량 28을 대입하면
$12 \times \dfrac{28}{22.4} = 15\,\mathrm{mg/Sm^3}$
단위가 μg이므로 1000을 곱해 15,000μg/Sm3이 된다.

고도가 낮은 쪽부터 지표→대류권→성층권→중간권→열권 순이다.
대류권과 중간권은 위로 갈수록 기온이 낮아지고, 성층권(오존의 자외선 흡수)과 열권(산소 분자의 단파 흡수)은 위로 갈수록 기온이 높아져 감률의 부호가 번갈아 바뀐다.

오래된 것부터 나열하면 뮤즈계곡 → 도노라 → 런던 스모그 → 보팔 순이다.
벨기에 뮤즈계곡 사건은 1930년, 미국 도노라 사건은 1948년에 일어났다. 둘 다 좁은 계곡·분지에 역전층이 형성되어 공장에서 나온 아황산가스와 분진이 빠져나가지 못하고 갇히면서 발생했다.
영국 런던 스모그는 1952년 겨울 가정용 석탄 난방의 매연에 복사역전과 짙은 안개가 겹쳐 생긴 사건이다. 인도 보팔 사건은 1984년 살충제 공장에서 메틸아이소사이아네이트가 누출된 급성 사고로, 넷 중 가장 나중에 일어났고 원인 물질과 발생 형태도 앞의 셋과 다르다.

먼지 농도를 산정하기 위해 먼저 여과된 공기의 총 부피를 구한다.
유속 0.4m/s로 3시간(10,800초) 동안 여과하면, 여과 부피 = 0.4 × 10,800 = 4,320m³이다.
빛 전달율이 80%라는 것은 광학밀도(COH, Coefficient of Haze)가 발생했음을 의미하며, COH는 여과지에 침착된 먼지로 인한 빛 투과 감소를 나타낸다.
빛 전달율 80%는 광학밀도 = -log(0.80) ≈ 0.097이며, 1000m당 COH로 환산하면
$\text{COH per 1000m} = \dfrac{0.097 \times 1000}{4.32} = \dfrac{97}{4.32} \approx 22.45 \times 0.1 \approx 2.25$이다.
실제로는 표준 여과지 면적(보통 100cm²)과 COH의 정의에 따라 1000m당 약 2.25 COH로 산정된다.

소요 산소량은 C3H8이 5배, CO와 H2가 0.5배이므로
$5\times1.7+0.5\times0.15+0.5\times0.14-0.01=8.635\,\mathrm{Sm^3}$
이론공기량은 $A_o=\dfrac{8.635}{0.21}=41.12\,\mathrm{Sm^3}$ 다.
생성 가스는 $\mathrm{CO_2}=3\times1.7+0.15=5.25$, $\mathrm{H_2O}=4\times1.7+0.14=6.94$ 이므로
$G_{ow}=0.79\times41.12+5.25+6.94=44.7\,\mathrm{Sm^3}$
따라서 이론 습연소가스량은 약 45Sm3다.

탄소 85%, 수소 15%인 연료 1kg 기준으로 이론공기량과 실제공기량을 구한 뒤, 검댕으로 남는 탄소를 제외하고 건조배기가스량을 계산한다.
이론공기량은 $A_0=\dfrac{1}{0.21}\left(\dfrac{0.85}{12}+\dfrac{0.15}{2}\times0.5\right)\times22.4 ≒ 11.56\ \mathrm{Nm^{3}/kg}$이고, 공기비 1.1을 적용한 실제공기량은 약 $12.71\ \mathrm{Nm^{3}/kg}$이다.
탄소의 99%만 $\mathrm{CO_2}$로 연소되고 수소는 전량 연소된다고 보면 건조배기가스량은 약 $11.87\ \mathrm{Nm^{3}/kg}$이 되고, 검댕으로 남는 탄소 1%의 질량은 $8.5\ \mathrm{g/kg}$이다.
따라서 건조배기가스 중 검댕의 농도는 $8.5\div11.87 ≒ 0.72\ \mathrm{g/Nm^{3}}$로 계산된다.

굴뚝 내 가스의 평균속도를 구할 때 쓰는 평균가스온도는 입구온도와 출구온도의 조화평균으로 계산한다.
입구 245℃, 출구 169℃를 대입하면 $t_m=\dfrac{2\times245\times169}{245+169}=\dfrac{82810}{414}$가 된다.
따라서 이 굴뚝의 평균가스온도는 약 200℃이다.

Dulong식으로 고위발열량을 구한 뒤 수소연소로 생성되는 수분과 원연료 수분의 증발잠열을 빼서 저위발열량을 구한다.
고위발열량은 $H_h=8100C+34000\left(H-\dfrac{O}{8}\right)+2500S=8100\times0.84+34000\left(0.11-\dfrac{0.013}{8}\right)+2500\times0.024 ≒ 10549\ \mathrm{kcal/kg}$이다.
저위발열량은 $H_l=H_h-600(9H+W)=10549-600\times(9\times0.11+0.013) ≒ 9947\ \mathrm{kcal/kg}$으로, 약 10000 kcal/kg 수준이 된다.

석유의 동점도가 감소하면 유동성이 좋아지고 끓는점·인화점은 오히려 낮아진다. 보기는 인과가 반대로 서술되어 있다.
나머지는 옳다 — 증기압이 크면 착화점이 낮아 위험하고, 인화점은 휘발유·등유·중유 순으로 높아지며, 비중이 커지면 C/H비가 커지면서 발열량은 줄어든다.

중유 1kg 기준 연소생성물의 몰수를 구한 뒤 실제 공급공기 12Sm3/kg을 이용해 습윤배기가스량과 $\mathrm{SO_2}$ 농도를 계산한다.
탄소·수소·황의 몰수는 각각 $0.0683$, $0.07$(H2), $0.000938\ \mathrm{kmol}$이고, 공급공기 12Sm3/kg은 $0.5357\ \mathrm{kmol}$로 산소 $0.1125\ \mathrm{kmol}$, 질소 $0.4232\ \mathrm{kmol}$을 포함한다.
완전연소에 쓰인 산소 $0.1043\ \mathrm{kmol}$을 빼면 잉여산소 $0.0082\ \mathrm{kmol}$이 남고, 이를 더한 습윤배기가스량은 약 $12.79\ \mathrm{Sm^{3}/kg}$이 된다.
따라서 습윤배기가스 중 SO2 농도는 $\dfrac{0.000938\times22.4}{12.79}\times10^{6} ≒ 1640\ \mathrm{ppm}$으로 계산된다.

먼저 이론공기량을 구하면
$A_o=\dfrac{1.867\mathrm{C}+5.6\mathrm{H}+0.7\mathrm{S}}{0.21}=\dfrac{1.867\times0.87+5.6\times0.11+0.7\times0.02}{0.21}=10.73\,\mathrm{Sm^{3}/kg}$
이론 습연소가스량은 공기 중 질소분에 연소생성물을 더해
$G_w=0.79A_o+1.867\mathrm{C}+11.2\mathrm{H}+0.7\mathrm{S}$
$=0.79\times10.73+1.624+1.232+0.014=11.35\,\mathrm{Sm^{3}/kg}$
따라서 11.35Sm3/kg이다. 수증기를 포함하므로 수소 항의 계수가 11.2인 점이 건연소가스량(수소 항 제외)과의 차이다.

착화온도는 연료가 외부 점화원 없이 스스로 연소를 시작하는 최저온도로, 보기 중에서는 메탄(약 650~750℃)이 가장 높다.
고체연료의 착화온도는 목탄 약 320~370℃, 갈탄(건조) 약 250~450℃, 무연탄 약 440~500℃로 탄화도가 높을수록 착화온도가 높아지는 경향을 보이며, 분자구조가 안정한 기체연료인 메탄은 이들보다 높은 온도에서 착화한다.
목탄과 갈탄은 휘발분이 많고 반응성이 커서 착화온도가 낮은 편이다.
무연탄은 고체연료 중 착화온도가 높은 편이지만 500℃ 안팎으로 메탄에는 미치지 못한다.

기체연료의 연소 방식 중 예혼합연소와 확산연소의 특성을 구분하는 문항이다. 1번은 예혼합연소의 분류를 잘못 설명하고 있다. 예혼합연소는 버너형(다중화염형)과 슬릿형(좁은 슬릿을 통한 분사)으로 분류되며, 포트형은 확산연소의 분류에 해당한다. 포트형은 연료와 공기가 분리된 상태로 공급되어 연소실 내에서 혼합·연소되는 특성을 가진다. 
2번 확산연소는 연료와 공기가 화염면에서 혼합되므로 화염이 길고 완전연소가 어려워 그을음이 발생하기 쉬운 것이 맞다. 3번 예혼합연소는 화염온도가 높고 연소가 안정적이어서 연소부하가 큰 경우(고출력)에 적합하다. 4번 예혼합연소에서 혼합기의 분출속도가 느리면 화염이 버너 내부로 역주하여 역화가 발생할 수 있다는 것도 정확한 설명이다.

상입식(상부투입식) 연소는 석탄 공급방향이 1차 공기 흐름과 반대인 방식으로, 위쪽에서 가열된 석탄이 착화되므로 오히려 착화가 쉽고 저품질 석탄에도 적용이 가능하다.
따라서 착화가 어렵고 저품질 석탄 연소에 부적합하다는 설명은 상입식의 실제 특성과 맞지 않는다.
석탄 공급방향이 1차 공기 공급방향과 반대이며 수동·산포식 스토커가 해당한다는 설명은 상입식의 정의에 맞다.
공급된 석탄이 연소가스에 의해 가열되어 건류층에서 휘발분을 방출한다는 설명도 상입식 연소과정과 일치한다.
코크스화한 석탄이 환원층에서 산화층의 탄산가스를 일산화탄소로 환원한다는 설명도 화격자연소의 일반적 구조에 부합한다.

포트형 확산버너에서 가스와 공기의 혼합을 촉진하려면 밀도가 큰 유체를 위쪽에, 밀도가 작은 유체를 아래쪽에 배치해 불안정한 밀도 성층을 만들어야 한다.
밀도가 큰 가스출구를 하부에, 밀도가 작은 공기출구를 상부에 두는 배치는 오히려 안정한 성층을 만들어 자연대류에 의한 혼합을 방해하므로 설계상 바람직하지 않다.
노 내부에서 연소가 완료되도록 가스·공기 유속을 결정한다는 설명은 타당한 설계 고려사항이다.
포트 입구가 작으면 슬래그가 부착해 막힐 우려가 있다는 설명도 실제 설계상 주의사항에 해당한다.
고발열량 탄화수소 사용 시 가스압력으로 공기를 흡인하는 방식을 취한다는 설명도 확산형 버너의 일반적 설계 방식이다.

1차반응의 농도식 $C=C_0 e^{-kt}$를 적용한다.
$C=10\times e^{-0.5\times2}=10\times e^{-1} ≒ 3.7\ \mathrm{mole/L}$로 계산되어, 반응개시 2분 후 A의 농도는 약 3.7 mole/L가 된다.

프로판(C₃H₈)과 부탄(C₄H₁₀)이 1:1 부피비로 혼합된 LPG 1m³를 완전연소할 때, 각 성분의 연소반응식은 다음과 같다.
C₃H₈ + 5O₂ → 3CO₂ + 4H₂O
C₄H₁₀ + 6.5O₂ → 4CO₂ + 5H₂O
LPG 1m³ 중 프로판 0.5m³, 부탄 0.5m³이 포함되어 있으므로,
생성되는 CO₂는 0.5 × 3 + 0.5 × 4 = 3.5m³,
생성되는 H₂O는 0.5 × 4 + 0.5 × 5 = 4.5m³이다.
건조 연소가스는 연소 후 수증기를 제거한 가스이므로, CO₂의 농도가 13%라는 조건에서
CO₂ = 3.5m³ ÷ 전체 건조 연소가스량 = 0.13을 풀면,
전체 건조 연소가스량 = 3.5 ÷ 0.13 = 26.92 ≈ 27m³이다.

석탄 중 황성분이 모두 $\mathrm{SO_2}$로 산화된다고 보고 몰수를 부피로 환산한다.
황의 질량은 $2.3\times10^{3}\times0.02=46\ \mathrm{kg}$이고, 몰수는 $46/32=1.4375\ \mathrm{kmol}$이다.
따라서 아황산가스의 이론 부피는 $1.4375\times22.4 ≒ 32\ \mathrm{Sm^{3}}$로 계산된다.

휘발유는 석유제품 중 가장 가벼운(경질) 유분으로 비점이 약 30~200℃, 비중도 0.70~0.75 정도에 불과해, 비점 250~350℃·비중 0.85~0.90은 오히려 경유에 가까운 값이다.
따라서 휘발유의 비점·비중을 이렇게 높게 서술한 설명은 실제 성질과 맞지 않는다.
등유가 휘발유와 유사하게 정제되며 인화점이 휘발유보다 높다는 설명은 옳다.
경유의 착화성이 세탄값으로 표시되고 40~60 정도가 양호하다는 설명도 타당하다.
중유 점도가 C중유＞B중유＞A중유 순으로 낮아지고 수송 적정점도가 500~1000cSt라는 설명도 일반적인 특성과 일치한다.

질소·산소를 포함하지 않는 액체연료에서는 이론습연소가스량이 이론공기량보다 $5.6h$만큼 많아진다.
수소 1kg이 연소할 때 소요산소는 $5.6\ \mathrm{Sm^{3}}$, 생성되는 수증기는 $11.2\ \mathrm{Sm^{3}}$이므로 그 차이인 $5.6h$만큼 습가스량이 공기량보다 커지기 때문이다.
여기서 수증기 $11.2h$를 빼 건조가스로 바꾸면 이론건연소가스량은 $G_0=A_0+5.6h-11.2h=A_0-5.6h$가 된다.

압력이 높아지면 하한값은 거의 변하지 않고 상한값이 크게 높아져 폭발범위가 넓어진다. 보기는 상한과 하한을 뒤바꿔 서술했다.
나머지는 맞다. 온도가 올라가도 폭발범위가 넓어지고, 위험도 $H=\dfrac{U-L}{L}$에서 보듯 상한과 하한의 차가 클수록 위험도가 크다.

이론연소온도는 저위발열량과 공급온도의 현열을 연소가스의 열용량으로 나눠 구한다.
메탄 1mol 연소에 필요한 이론공기 중 질소는 $\dfrac{2}{0.21}\times0.79 ≒ 7.52\ \mathrm{mol}$이고, 생성되는 $\mathrm{CO_2}$ 1mol, $\mathrm{H_2O}$ 2mol과 함께 연소가스의 열용량 합은 $13.1\times1+10.5\times2+8.0\times7.52 ≒ 94.3\ \mathrm{kcal/(kmol\cdot℃)}$이다.
저위발열량 $8600\ \mathrm{kcal/Sm^{3}}$을 $22.4$배 하여 kmol 기준으로 바꾸면 $192640\ \mathrm{kcal/kmol}$이 되고, 여기에 공급온도 50℃를 더하면 이론연소온도는 $50+\dfrac{192640}{94.3} ≒ 2100\mathrm{℃}$로 계산된다.

연료별 최대탄산가스율((CO2)max)은 연료의 조성에 따라 다르게 나타나는데, 고로가스는 다른 고체·액체연료보다 최대탄산가스율이 훨씬 높게 알려져 있다.
따라서 고로가스의 (CO2)max를 15~16% 수준으로 서술한 것은 실제 알려진 값보다 지나치게 낮아 다른 연료들과의 상대적 경향과도 맞지 않는다.
탄소의 (CO2)max가 21% 정도라는 설명은 일반적으로 알려진 값과 부합한다.
갈탄이 19.0~19.5% 정도라는 설명도 통상적인 범위에 해당한다.
코크스가 20.0~20.5% 정도라는 설명도 일반적인 값과 일치한다.

프로판 연소반응 $\mathrm{C_3H_8+5O_2 \to 3CO_2+4H_2O}$에서 생성되는 수분의 증발잠열만큼 고위발열량에서 빼면 저위발열량이 된다.
프로판 1Nm3당 생성되는 수분은 $4\ \mathrm{Nm^{3}}$이며 질량으로는 $\dfrac{4}{22.4}\times18 ≒ 3.21\ \mathrm{kg}$이다.
증발잠열은 $600\times3.21 ≒ 1929\ \mathrm{kcal}$이므로 저위발열량은 $24200-1929 ≒ 22300\ \mathrm{kcal/Nm^{3}}$로 계산된다.

카본블랙은 매우 미세하고 다공성인 구조로 벌크(겉보기) 밀도가 극히 낮은 반면 입자 자체의 진밀도는 다른 발생먼지와 비슷한 수준이어서, 진비중과 겉보기비중의 비(S/Sb)가 일반 발생먼지 중 가장 크게 나타난다.
미분탄보일러, 시멘트킬른, 골재드라이어에서 발생하는 먼지는 카본블랙만큼 부피가 크게 부풀어 있지 않아 S/Sb 값이 상대적으로 작다.

필요한 총 여과면적은 $\dfrac{8000}{2}=4000\ \mathrm{m^2}$이고, 백 1개의 여과면적은
$\pi\times0.25\times12=9.42\ \mathrm{m^2}$
전체 백 개수는 $\dfrac{4000}{9.42}=424.4$개이므로 실당으로는
$\dfrac{424.4}{8}=53.1$
따라서 짝수로 올려 실당 54개가 필요하다.

중력집진장치는 침강실 안 가스 유속이 느릴수록 입자가 바닥에 닿을 시간을 번다. 유속을 낮추려면 단면적을 키워야 하므로 입구폭은 오히려 넓게 해야 한다.
나머지는 옳다. 높이를 낮추면 입자의 침강거리가 짧아지고, 길이를 늘리면 체류시간이 길어지며, 흐름이 균일해야 단락류가 생기지 않는다.

저온부식은 연소가스 중 SO3가 수분과 만나 생긴 황산 증기가 저온부 금속면에서 산노점 이하로 냉각돼 응축할 때 일어난다.
따라서 배기가스 온도는 산노점보다 높게 유지해야 하며, 산노점 이하로 낮추라는 것은 오히려 부식을 부르는 잘못된 대책이다.
나머지는 맞다. 과잉공기를 줄이면 SO2가 SO3로 산화되는 양이 줄고, 연료의 황함량을 낮추거나 내식재료로 피복하는 것도 유효한 방법이다.

레이놀즈수 정의 $Re = \dfrac{v D}{\nu}$를 유속에 대해 풀면 $v = \dfrac{Re \cdot \nu}{D}$이다.
지름을 m로 바꿔 대입하면
$v = \dfrac{3.5 \times 10^{4} \times 1.5 \times 10^{-5}}{0.05} = 10.5\ \mathrm{m/s}$
따라서 관을 흐르는 공기의 속도는 10.5 m/s이다.

정압은 유체가 정지해 있어도 작용하는 압력으로 모든 방향에 동일한 크기로 작용하며, 기류의 수평방향으로만 작용한다는 설명은 정압의 실제 성질과 맞지 않는다.
반면 속도압은 기류의 흐름 방향으로만 작용하며 항상 양(+)의 값을 갖는다.
대기압을 기준으로 송풍기 상류에서 정압이 음(－)의 값을 갖는다는 설명은 옳다.
속도압이 기류 방향으로만 작용한다는 설명도 타당하다.
속도압이 항상 양(+)의 값을 갖는다는 설명도 옳다.

연속식은 포집과 탈진이 동시에 이뤄지므로 압력손실의 변동이 작고, 고농도ㆍ대용량 가스처리에 적합하다. 변동이 크고 저용량에 효율적이라는 서술이 틀렸다.
간헐식은 한 실(室)씩 기류를 끊고 털어내므로 재비산이 적어 집진율이 높고 여포 수명도 길지만, 압력손실이 주기적으로 크게 오르내린다.

오존을 이용한 다이옥신 산화분해는 오존이 분해되어 생기는 수산화라디칼(OH radical)의 생성이 촉진될수록 빨라지는데, 이는 염기성(알칼리) 조건과 높은 온도에서 촉진된다.
pH가 높을수록 오존이 수산화라디칼로 더 잘 분해되어 산화력이 커지고, 온도가 높을수록 반응속도 자체도 빨라지므로 분해속도가 커진다.

중유 중 황이 모두 $\mathrm{SO_2}$로 전환된다고 보고, $\mathrm{SO_2+2NaOH \to Na_2SO_3+H_2O}$ 반응으로 필요한 NaOH양을 구한다.
황의 시간당 배출량은 $9000\times0.025=225\ \mathrm{kg/hr}$이고 몰수는 $225/32 ≒ 7.03\ \mathrm{kmol/hr}$이다.
탈황율 98%를 적용하면 필요한 NaOH양은 $7.03\times2\times0.98\times40 ≒ 551\ \mathrm{kg/hr}$로 계산된다.

사이클론에서 집진효율 50%에 해당하는 입경을 cut size diameter(절단입경, $d_{p50}$)라 하며, 사이클론 성능을 비교하는 대표 지표로 쓴다.
임계입경(critical diameter)은 100% 제거되는 최소 입경을 뜻하므로 서로 다른 개념이다.

Stokes 종말침강속도 식에 값을 넣으면 0.82×10-2 m/s가 나온다.
$V_g=\dfrac{d_p^{2}(\rho_p-\rho)g}{18\mu}$에 $d_p=20\times10^{-6}\,\mathrm{m}$, $\rho_p=1300\,\mathrm{kg/m^3}$, $\rho=1.3\,\mathrm{kg/m^3}$, $\mu=3.44\times10^{-5}\,\mathrm{kg/m\cdot s}$를 대입하면
$V_g=\dfrac{(2\times10^{-5})^{2}\times(1300-1.3)\times9.8}{18\times3.44\times10^{-5}}=8.2\times10^{-3}\,\mathrm{m/s}$
따라서 $0.82\times10^{-2}\,\mathrm{m/s}$이다.

석탄 중 황 함유량이 많으면 연소로 생긴 SO₃가 먼지 표면에 흡착되어 도전성을 높이므로 비저항은 낮아진다. 증가한다는 서술이 틀렸다.
비저항이 지나치게 높으면 수증기나 SO₃를 주입해 낮추고, 지나치게 낮으면 암모니아를 주입해 높이며, 처리가스의 온도 조절로도 비저항을 바꿀 수 있다.

탈락 주기는 여과면에 목표 먼지부하가 쌓이는 시간이므로 $t=\dfrac{L_d}{C\cdot V_f\cdot\eta}$ 로 구한다.
$L_d=360\,\mathrm{g/m^2}$, $C=10\,\mathrm{g/m^3}$, $V_f=0.01\,\mathrm{m/s}$, $\eta=0.8$ 을 대입하면
$t=\dfrac{360}{10\times0.01\times0.8}=4500\,\mathrm{s}$
따라서 약 1.3시간마다 탈락시켜야 한다.

먼저 0~5μm 구간의 입구·출구 농도만 뽑아낸다. 출구 농도 150mg/Sm3은 0.15g/Sm3으로 단위를 맞춰야 한다.
$C_{in} = 15 \times 0.10 = 1.5\,\mathrm{g/Sm^3}$
$C_{out} = 0.15 \times 0.60 = 0.09\,\mathrm{g/Sm^3}$
따라서 이 입경범위의 부분집진율은
$\eta = \left(1 - \dfrac{0.09}{1.5}\right) \times 100 = 94\,\%$

사이클론에 작용하는 원심력은 $F=\dfrac{mv^2}{R}$이므로 가스 유입속도가 클수록 원심력이 커져 집진효율이 올라간다.
원통 직경이 크면 회전반경이 커져 원심력이 작아지므로 효율이 떨어진다.
입자 밀도가 크면 원심력이 커져 효율이 올라간다.
가스 온도가 높으면 점도가 커져 저항이 늘어 효율이 떨어진다.

점도는 $\mathrm{g/(cm\cdot s)}$(포아즈)나 $\mathrm{Pa\cdot s}$처럼 [힘·시간/면적] 차원을 갖는 단위로 나타낸다.
반면 리터·기압($\mathrm{L\cdot atm}$)은 압력과 부피의 곱으로 에너지(일)를 나타내는 단위이므로 점도의 단위가 될 수 없다.

전기집진장치의 집진효율은 Deutsch-Anderson식 $\eta=1-e^{-\frac{wA}{Q}}$로 구한다.
두 집진판(가로4m×세로5m) 양면이 모두 집진면이 되므로 집진면적은 $A=2\times4\times5=40\ \mathrm{m^{2}}$이고, $\dfrac{wA}{Q}=\dfrac{0.085\times40}{1.5} ≒ 2.27$이다.
따라서 집진효율은 $\eta=1-e^{-2.27} ≒ 0.896$, 즉 약 89.6%로 계산된다.

헨리의 법칙 $P = H \cdot C$에서 P는 분압(atm), C는 액상 농도(kmol/m3)이므로 헨리상수의 단위는 atm·m3/kmol이다. "atm/m3·kmol"은 분모·분자가 뒤바뀐 표기다.
나머지는 옳다 — 용해도가 작은 기체에 잘 맞고, 온도가 높을수록·용해도가 작을수록 H값이 커지며, 일정 온도에서 용해도는 그 기체의 분압에 비례한다.

건식법은 기체와 고체(흡수제)의 반응이라 접촉 효율이 떨어져 습식법보다 반응효율(탈황률)이 낮다.
대신 배출가스를 냉각시키지 않아 온도 저하가 거의 없고 연돌에서의 확산이 양호하며, 반응이 느린 만큼 체류시간을 확보하려고 장치 규모는 커진다.

충전탑 높이는 기상총괄이동단위높이(HOG)와 기상총괄단위수(NOG)의 곱으로 구한다. 공식: $Z = N_{OG} \times HOG$
주어진 값을 대입하면: $Z = 10 \times 0.5 = 5 \text{ m}$
따라서 충전탑의 높이는 5m이다.

프리즘이나 회절격자로 단색광을 얻는 부분은 광학필터가 아니라 분광기(단색화장치)다. 광학필터는 측정성분과 비슷한 파장에서 흡수하는 다른 성분의 방해를 줄이려고 특정 파장역만 통과시키는 부품이다.
광원으로 중수소방전관·중압수은등을 쓰고, 합산증폭기가 일산화질소 측정파장에서 아황산가스의 간섭을 보정하는 것은 맞는 설명이다.

5~30분 정도에서 측정하는 봉우리의 머무름시간을 ±10% 오차범위로 한 설명은 요구되는 오차범위가 틀렸다. 실제 기체크로마토그래피의 반복시험 허용오차는 일반적으로 ±5% 이내가 표준이며, ±10%는 과도하게 큰 범위로서 정성분석의 신뢰성을 손상시킨다.
기체크로마토그래피의 정성분석에서 머무름 값(retention time)은 화합물 식별의 핵심 지표이며, 이를 위한 조건들을 검토하면 다음과 같다.
미지성분의 머무름 값을 동일 조건의 표준물질과 비교하는 것이 정성분석의 기본이므로 정확하다.
머무름 값은 무효부피(dead volume)의 보정 여부를 명기해야 기준값으로서의 재현성을 확보하므로 타당하다.
머무름시간 측정의 신뢰성을 위해 3회 이상 측정하여 평균을 구하는 것이 표준 관행이므로 맞다.

다량의 유기물이나 유리탄소를 함유하거나 셀룰로스 섬유제 여과지를 사용한 시료는 일반적인 산 분해로는 완전히 분해되지 않으므로, 저온 회화법으로 유기물을 먼저 태워 없앤 뒤 전처리한다.
질산법이나 질산-염산법, 질산-과산화수소법은 유기물 함량이 적은 일반 시료에 주로 적용되는 방법이다.

환경대기 중 아황산가스의 자동연속측정에는 흡광차분광법, 용액전도율법, 불꽃광도법 등이 사용되며, 적외선 형광법은 아황산가스 측정법으로 사용되지 않는다.
아황산가스의 형광법은 자외선을 이용한 자외선형광법이 표준적으로 쓰이며, 적외선을 이용한 형광측정법은 해당 항목의 표준측정법에 포함되지 않는다.

용기채취법의 용기는 유리제·스테인리스강제 채취용기나 알루미늄박 등으로 만든 백을 쓴다. 시료를 그대로 받아야 하므로 용기는 비워 두며, 수소나 헬륨을 미리 충진한 백을 쓴다는 서술은 틀렸다.
나머지는 옳다. 직접채취법의 채취관은 사불화에틸렌수지·경질유리·스테인리스강처럼 흡착이 적은 재질로 하고, 길이는 5 m 이내로 짧게 한다.

굴뚝 배출가스 시료채취 시 주의사항을 평가하는 문제로, 굴뚝 내 압력이 부압(-)일 때 채취구를 열면 유해가스가 분출될 염려가 있다는 설명이 거리가 먼(부적절한) 사항이다. 부압(음압) 상태는 굴뚝 내 압력이 대기압보다 낮은 상황인데, 이 경우 채취구를 열면 외부 공기가 굴뚝 안으로 유입되는 방향으로 작용하므로 유해가스가 분출될 염려가 없다.
오히려 양압(+) 상태에서 채취구를 열 때 가스가 분출될 위험이 있으므로, 이 설명은 압력 방향을 잘못 이해한 것이다.
과도한 부압(-330mmH₂O 이하)에서 안전장치로 시료채취용 굴뚝을 부설하는 것은 적절하다.
가스미터의 압력 한계(100mmH₂O)를 명시한 것은 올바르다.
정확한 시료량 측정을 위해 기준 조건(0℃)에서 채취병의 참부피를 미리 확인하는 것은 표준 절차로 적절하다.

대기오염공정시험기준 총칙에서 "방울수"는 20℃에서 정제수 20방울을 떨어뜨렸을 때 그 부피가 약 1 mL가 되는 것을 뜻한다.
온도 20℃와 20방울이라는 두 조건을 함께 외워야 혼동하지 않는다.

흡착관의 안정화는 보통 350℃에서 헬륨(또는 질소)을 50~100mL/min으로 흘리며 적어도 2시간 동안 수행한다. 25mL/min·1시간은 유량과 시간 모두 기준에 못 미친다.
나머지는 옳다. 머무름부피는 분석물질을 탈착하는 데 필요한 운반가스 부피로 정하고, 열탈착은 열과 불활성가스로 흡착제에서 VOC를 떼어 기체크로마토그래프로 보내는 과정이며, 2단 열탈착은 이를 저온농축관에 한 번 더 농축한 뒤 보내는 과정이다.

피토관 유속은 $V = C\sqrt{\dfrac{2gh}{\gamma}}$로 구하되, 동압 h는 mmH2O 단위로, 밀도 γ는 측정조건(280℃)의 값으로 넣어야 한다.
동압 $0.552\,\mathrm{mmHg}\times13.6 = 7.51\,\mathrm{mmH_2O}$
실제 밀도 $\gamma = 1.3\times\dfrac{273}{273+280} = 0.642\,\mathrm{kg/m^3}$
따라서 $V = 1\times\sqrt{\dfrac{2\times9.8\times7.51}{0.642}} \approx 15.1\,\mathrm{m/s}$

브로민화합물(브롬화합물)의 자외선/가시선분광법은 수산화소듐 용액(4 g/L)을 흡수액으로 사용하므로 이 연결이 옳다.
공정시험기준의 흡수액은 분석대상 가스마다 다르며, 알칼리 용액으로 포집하는 할로젠화합물류와 달리 황화수소·이황화탄소·암모니아는 전용 착염·완충 용액을 쓴다.
황화수소(메틸렌블루법)의 흡수액은 다이에틸아민구리 용액이 아니라 아연아민착염 용액이다.
암모니아(인도페놀법)의 흡수액은 수산화소듐 용액이 아니라 붕산 용액(5 g/L)이다.
이황화탄소(자외선/가시선분광법)의 흡수액은 아연아민착염 용액이 아니라 다이에틸아민구리 용액이다.

흡수셀 재질별 사용 파장범위는 유리제는 가시부 및 근적외부, 석영제는 자외부, 플라스틱제는 근적외부이다. 따라서 유리제를 근적외 파장범위에 쓴다는 서술이 옳다.
자외부에서는 유리가 빛을 흡수하므로 반드시 석영셀을 써야 하며, 시료액의 흡수 파장이 약 370 nm 이하이면 석영셀을 사용한다.

대기오염 공정시험기준상 벤조(a)피렌은 다환방향족탄화수소로서 자체적으로 강한 형광을 내는 특성이 있어, 형광분광광도법으로 측정하는 것이 적합하다.
이온크로마토그래피법이나 비분산적외선분석법, 흡광차분광법은 벤조(a)피렌과 같은 다환방향족탄화수소 측정에 쓰이는 표준적인 방법이 아니다.

폼알데하이드와 알데하이드류를 함께 정량하는 방법은 고성능액체크로마토그래피법이다.
배출가스 중 알데하이드류를 2,4-DNPH(다이나이트로페닐하이드라진) 흡수액에 채취해 하이드라존 유도체로 만든 뒤 액체크로마토그래프로 분리하므로, 폼알데하이드·아세트알데하이드 등 여러 알데하이드를 각각 정량할 수 있다.
나머지 방법은 적용 대상이 다르다.
크로모트로핀산 자외선/가시선분광법과 아세틸아세톤 자외선/가시선분광법은 발색 반응을 이용하는 폼알데하이드 전용 분석법으로, 다른 알데하이드류를 개별 정량하지 못한다.
4-아미노안티피린 자외선/가시선분광법은 배출가스 중 페놀화합물의 분석방법이다.

Zn의 특성파장은 213.8nm로 가장 일반적으로 사용되는 값이며, 이는 Zn의 주요 분석선(resonance line)에 해당한다. 원자흡수분광광도법(AAS)에서 각 금속원소는 고유한 특성파장에서만 흡수를 일으키므로, 정확한 측정파장 선택이 필수다.
Pb의 주분석선은 283.3nm이므로 Pb – 357.9nm는 부정확한 파장이다.
Cu는 324.8nm에서 측정되므로 Cu – 228.8nm는 부정확한 파장이다.
Ni는 232.0nm 부근에서 측정되므로 Ni - 217.0nm는 부정확한 파장이다.

흡광도는 투과율의 역수를 상용로그한 값, 즉 $A=\log\dfrac{I_0}{I_t}$이다.
$A=\log\dfrac{1}{0.5}=\log2=0.301\approx0.3$

티오시안산제이수은법은 시료 중 염화물이온이 티오시안산제이수은과 반응해 유리된 티오시안산이온이 철(Ⅲ)과 만드는 적색 착물을 측정하는 방법이다. 따라서 티오시안산제이수은을 녹이는 메틸알코올, 산성 조건을 만드는 과염소산, 발색에 쓰는 황산제이철암모늄용액이 필요하다.
질산은 용액은 염화물이온을 침전시켜 적정하는 다른 방법의 시약이므로 이 분석과는 관계가 없다.

같은 계열의 산이라도 분자량이 큰 할로겐화수소산일수록 수용액의 비중이 커지는 경향이 있어, 브롬(79.9)이나 염소(35.5)보다 원자량이 훨씬 큰 요오드(126.9)를 포함한 요오드화수소산의 비중이 가장 크다.
염산(37%)이나 질산(62%)에 비해 브롬화수소산(49%)과 요오드화수소산(58%)은 무거운 할로겐 원소를 포함해 비중이 더 크며, 그중에서도 요오드화수소산이 가장 무겁다.

자기풍 분석계는 측정셀·자극(자기장)·열선소자·증폭기로 구성되며, 산소가 자기장에 끌려 흐르면서 만드는 자기풍이 열선을 식히는 정도로 산소농도를 잰다.
담벨은 자기장 속에서 받는 반발력의 변위를 읽는 담벨형 자기력 분석계의 핵심 부품이므로 자기풍 분석계의 구성인자가 아니다.

중성 아이오딘화포타슘법(수동)으로 채취한 시료는 1시간 이내에 분석하여야 한다.
공정시험기준은 이 방법을 시료채취 후 1시간 안에 분석할 수 있을 때 쓰도록 하고, 1시간 내에 측정할 수 없으면 알칼리성 아이오딘화포타슘법을 사용하도록 규정한다.
흡수액에서 유리된 아이오딘은 시간이 지나면 손실ㆍ변질되어 오존으로 환산한 농도가 달라지기 때문이다.

대기 중 옥시단트를 화학발광법으로 측정할 때는 오존과 에틸렌(ethylene) 가스가 반응할 때 생기는 발광도가 오존농도에 비례하는 원리를 이용한다.
따라서 반응가스를 아세틸렌(acetylene)이라고 서술한 것은 실제 측정원리와 다르다.
최저감지농도가 0.003ppm이고 수분 외에는 방해가 적다는 설명은 이 방법의 특성과 부합한다.
여과지가 먼지 제거와 유로 막힘 방지를 위해 테플론 재질로 쓰인다는 설명도 타당하다.
제로가스로 고순도 공기나 활성탄·소다회를 통과시켜 불순물을 제거한 공기를 쓴다는 설명도 옳다.

「실내공기질 관리법 시행규칙」 [별표 4의2] 신축 공동주택 권고기준에서 폼알데하이드는 210μg/m3 이하이므로 '300 이하'는 옳지 않다.
나머지 항목은 벤젠 30, 톨루엔 1,000, 에틸벤젠 360, 자일렌 700, 스티렌 300, 라돈 148Bq/m3로 정해져 있다. 300μg/m3는 폼알데하이드가 아니라 스티렌의 기준값이다.

대기환경보전법 시행규칙 제52조제2항은 자가측정 시 사용한 여과지 및 시료채취기록지의 보존기간을 대기오염공정시험기준에 따라 측정한 날부터 6개월로 정하고 있다.
같은 조에 따라 자가측정 결과는 반기별로 정리해 상반기분은 7월 31일까지, 하반기분은 다음 해 1월 31일까지 제출한다.

인증받은 내용과 다르게 자동차를 제작·판매한 경우의 가중부과계수는 배출가스의 양이 증가하면 1.0, 증가하지 않으면 0.3이므로 0.5는 옳지 않다.
별표 12는 매출액 산정방법, 위반행위 종류·배출가스 증감에 따른 가중부과계수, 산정식(매출액 × 5/100 × 가중부과계수)을 정하고, 법 제56조는 과징금 상한을 500억원으로 둔다.
매출액을 최초 제작시점부터 적발시점까지의 총 매출액으로 하고, 위반경력이 있으면 위반행위 시점 이후 제작분으로 한정하는 것은 옳다.
인증을 받지 않고 제작·판매한 경우와 거짓·부정한 방법으로 인증받은 경우는 배출가스 증감과 관계없이 계수 1.0으로 옳다.

배출가스자기진단장치(OBD)에 속하는 부품은 촉매 감시장치, 실화 감시장치, 산소센서 감시장치처럼 이름에 감시장치(Monitor)가 붙는 것들이며, 연료계통 감시장치(Fuel System Monitor)가 여기에 해당한다(대기환경보전법 시행규칙 [별표 20]).
EGR제어용 서모밸브는 배기가스재순환장치, 정화조절밸브는 증발가스방지장치, 냉각수온센서는 전자제어장치 쪽 부품이다.

대기환경보전법 시행규칙 별표 14의 수송(시멘트·석탄·토사 등) 기준에서 공사장 안의 통행차량은 시속 20km 이하로 운행하도록 정하고 있으므로, 시속 40km 이하라는 설명이 틀렸다.
적재함 상단으로부터 5cm 이하까지 수평 적재, 세륜 및 측면 살수 후 운행, 적재물이 외부에서 보이지 않도록 덮개 설치는 모두 같은 별표에 규정된 내용이다.

석탄사용시설의 굴뚝높이는 100 m 이상으로 하되, 유효굴뚝높이가 440 m 이상이면 60 m 이상 100 m 미만으로 할 수 있다.
대기환경보전법 시행규칙 별표 12 고체연료 사용시설 설치기준의 석탄사용시설 조항이며, 여기서 유효굴뚝높이란 굴뚝의 실제 높이에 배출가스의 상승고도를 합산한 높이를 말한다.
같은 기준은 석탄을 밀폐 이송시설이나 밀폐통으로 수송하고 옥내ㆍ지하 저장시설에 저장하며, 아황산가스ㆍ질소산화물ㆍ먼지 농도를 확인할 수 있는 기기를 설치하도록 함께 규정한다.

특별대책지역의 휘발성유기화합물 신고대상 시설은 저유소·주유소의 저장·주유시설, 석유정제 관련 제조·저장·출하시설처럼 휘발성유기화합물을 실제로 배출하는 산업시설을 대상으로 한다.
휘발성유기화합물 분석을 위한 실험실은 오염물질을 배출하는 산업 배출시설이 아니라 시험·분석 목적의 시설이므로 신고대상 배출시설에 해당하지 않는다.

대기환경보전법 제2조제3호는 온실가스를 이산화탄소·메탄·아산화질소·수소불화탄소·과불화탄소·육불화황 6종으로 정의한다.
기후·생태계 변화유발물질은 액체상이 아니라 기체상물질이다.
매연은 기체상이 아니라 유리탄소가 주가 되는 미세한 입자상물질이다.
검댕은 유리탄소가 응결해 지름이 1미크론 이상이 된 입자상물질이다.

「대기환경보전법 시행령」 제18조는 측정기기 운영·관리기준 위반에 대한 조치명령을 할 때 6개월 이내의 개선기간을 정하도록 하고, 천재지변 등 부득이한 사유가 있으면 신청을 받아 6개월의 범위에서 연장할 수 있게 한다.
따라서 연장기간까지 포함한 최대 개선기간은 12개월이다(배출시설·방지시설 개선명령은 1년 + 1년 연장으로 기준이 다르다).

「실내공기질 관리법 시행규칙」 [별표 3] 실내공기질 권고기준에서 라돈은 다중이용시설 구분 없이 148 Bq/m³ 이하이며, 의료기관도 이 값을 적용받는다.
같은 표에서 시설군에 따라 값이 달라지는 항목은 이산화질소(의료기관 0.05 ppm 이하)와 총휘발성유기화합물(의료기관 400 μg/m³ 이하)이다.

기본부과금의 부과대상 오염물질은 황산화물·먼지·질소산화물 3종이므로 질소산화물이 해당한다.
기본부과금은 배출허용기준 이내로 배출하더라도 부과되는 것이고, 초과부과금은 기준을 초과하여 배출할 때 부과되는 것으로 대상 물질의 범위가 다르다.
초과부과금 대상은 황산화물·암모니아·황화수소·이황화탄소·먼지·불소화물·염화수소·질소산화물·시안화수소의 9종이며, 황산화물·먼지·질소산화물만 두 부과금에 모두 해당한다.
암모니아는 초과부과금 대상에는 해당하지만 기본부과금 대상은 아니다.
염화수소와 황화수소도 초과부과금 대상일 뿐 기본부과금 대상은 아니다.

배출부과금을 부과할 때 고려하도록 규정된 사항에 오염물질의 유해 여부는 들어 있지 않다.
대기환경보전법 제35조제3항은 배출허용기준 초과 여부, 배출되는 대기오염물질의 종류, 배출 기간, 배출량, 자가측정 여부와 그 밖에 부령으로 정하는 사항을 고려하도록 정하고 있다.
즉 물질 자체의 유해성이 아니라 어떤 종류의 오염물질을 얼마 동안 얼마나 배출했고 기준을 넘겼는지가 부과의 판단 요소가 된다.

시행규칙 별표 21(운행차배출허용기준) 비고는 알코올만 사용하는 자동차에 대해 탄화수소 기준을 적용하지 아니한다고 정한다. "적용한다"는 정반대로 서술한 것이다.
나머지는 같은 비고 그대로다. 휘발유와 가스를 같이 쓰는 자동차는 가스 기준, 덤프트럭ㆍ콘크리트믹서트럭ㆍ콘크리트펌프트럭은 화물자동차 기준을 적용하고, 수입자동차는 최초등록일자를 제작일자로 본다.

대기환경보전법 시행령 별표 4의 초과부과금 산정기준에서 오염물질 1kg당 부과금액은 황산화물이 500원으로 가장 낮다.
먼지 770원, 암모니아 1,400원, 불소화물 2,300원이며, 질소산화물 2,130원·황화수소 6,000원·염화수소 7,400원처럼 특정대기유해물질일수록 단가가 높게 매겨져 있다.

대기환경보전법 제91조제8호는 제69조에 따른 업무정지명령을 위반한 자를 1년 이하의 징역이나 1천만원 이하의 벌금에 처하도록 규정한다.
전문정비사업자가 고의로 정비업무를 부실하게 하면 6개월 이내의 업무정지 처분을 받는데, 그 정지명령을 어긴 경우가 여기에 해당한다.

악취방지법이 정의한 용어는 복합악취이며, 통합악취라는 용어는 없다(법 제2조제4호).
복합악취는 두 가지 이상의 악취물질이 함께 작용해 사람의 후각을 자극하여 불쾌감과 혐오감을 주는 냄새를 말한다. 나머지 악취·악취배출시설·지정악취물질의 정의는 같은 조 그대로다.

대기환경보전법 시행규칙 별표 36은 부식·마모로 대기오염물질이 누출되는 배출시설이나 방지시설을 정당한 사유 없이 방치하는 행위를 1차 경고, 2차 조업정지 10일, 3차 조업정지 30일, 4차 허가취소 또는 폐쇄로 정한다.
같은 방치라도 방지시설에 딸린 기계·기구류의 고장·훼손 방치는 3차가 조업정지 20일이어서 처분 수위가 한 단계 낮다.

「대기환경보전법 시행규칙」 [별표 14]는 분체상 물질을 싣고 내리는 공정에서 풍속이 평균 초속 8 m 이상이면 작업을 중지하도록 정하고 있다.
같은 공정에는 살수시설(살수반경 5 m 이상, 수압 3 kg/cm² 이상) 설치·운영, 밀폐된 시설에서의 상하차 등 다른 조치도 함께 요구된다.

실내공기질 관리법 시행규칙 [별표 2]에서 노인요양시설의 유지기준 항목은 미세먼지(PM-10)ㆍ초미세먼지(PM-2.5)ㆍ이산화탄소ㆍ폼알데하이드ㆍ총부유세균ㆍ일산화탄소이며, 아산화질소는 유지기준 항목이 아니다.
노인요양시설은 의료기관ㆍ산후조리원ㆍ어린이집ㆍ실내 어린이놀이시설과 같은 군으로 묶여 PM-10 75μg/m³ 이하, 총부유세균 800CFU/m³ 이하가 적용된다.

대기환경보전법령상 배출시설 설치신고서 첨부서류는 배출시설 및 방지시설의 설치 관련 도면·명세서와 유지관리 계획 중심으로 구성되며, 배출시설 설치신고 단계에서는 아직 실제 가동 전이므로 실제 측정·확정된 배출농도 데이터를 요구하지 않는다. 1~3번은 모두 설치신고서에 필수 첨부 서류로 규정되어 있지만, 4번의 '유해오염물질 확정 배출농도 내역서'는 설치 후 가동 단계에서 배출농도 측정 및 보고 때 제출하는 사항으로, 설치신고 단계에서는 부적절하다.