[전기철도기사 필기] 16년 1회차 기출문제 정답·해설 페이지

레일 누설전류에 의한 전식을 방지하기 위해 지중 금속체와 레일을 전기적으로 접속하는 배류법은 통상 직접배류법·선택배류법·강제배류법 세 가지로 구분된다.
이 중 자동배류방식이라는 명칭은 표준 배류법 분류에 속하지 않아 전식방지 접속방법으로 보기 어렵다.

강체 가선구간의 차고(車庫)처럼 팬터그래프를 상시 올리고 내리는 장소에서는, 팬터그래프를 접은 상태의 높이와 전차선 사이에 충분한 안전 간격이 남아 있어야 한다.
이 거리는 250mm 이상으로 규정한다. 수십~150mm 수준의 간격으로는 가선의 흔들림과 차량 진동을 고려했을 때 하강한 팬터그래프와의 이격을 확보하기 어렵다.

열차의 진행을 방해하는 열차저항은 주행저항·구배(기울기)저항·곡선저항·가속도(관성)저항을 기본으로 하며, 출발저항·터널저항 등이 함께 다루어진다.
감속저항이라는 용어는 열차저항 분류에 속하지 않으며, 감속은 제동장치의 작용으로 이루어지는 것이지 주행을 방해하는 저항 성분으로 다루지 않는다.

교류 25kV 급전방식에서 전차선로의 가압부와 대지(구조물) 사이에 확보해야 하는 이격거리는 250mm를 기준으로 한다.
170mm는 팬터그래프 통과 등으로 가선이 움직이는 동적 상태에 적용되는 값이어서, 이 문항이 묻는 기준과는 구분해야 한다.

고속철도의 4경간 에어섹션에서는 서로 다른 급전구분의 전차선이 나란히 지나가며, 주축전주(2e·2i)에는 두 가선을 각각 지지하기 위한 쌍브래킷을 설치한다.
이때 두 브래킷 사이의 간격은 1.6m로 한다.

전차선로의 탄성(팬터그래프 압상에 대한 변형 정도)은 경간이 짧을수록 작아지고, 전차선·조가선의 장력이 클수록 작아진다.
경간이 길어질수록 가선이 더 크게 처지므로 탄성이 커지고, 장력을 높여 가선을 팽팽하게 당길수록 같은 하중에도 변형이 작아져 탄성은 작아진다.

전차선의 무효부분(팬터그래프가 실제로 접촉하지 않는 구간)은 접속점이 팬터그래프 통과에 지장을 주지 않는 경우에 한해 조가선으로 대체할 수 있다.
대체가 허용되는 것은 그 길이가 30m 이상인 구간으로, 짧은 무효부분까지 조가선으로 바꾸면 접속점만 늘어나 집전 조건이 오히려 나빠진다.

연입률은 여러 소선을 꼬아 만든 연선에서, 꼬임으로 인해 소선 하나하나가 실제로 지나는 길이가 완성된 연선의 길이보다 길어지는 정도를 나타내는 값이다.
즉 연선의 실제 길이에 대한 소선의 실제 길이가 늘어난 비율로 정의되며, 저항 증가율이나 인장 신장률과는 다른 개념이다.

강체전차선은 온도 변화에 따라 길이 방향으로 신축·이동하므로, 전차선이 흐르지 않도록 잡아 주는 흐름방지장치를 구간마다 설치한다.
T-bar 방식에서 터널 내부와 역 승강장처럼 설치 공간이 제한되는 개소에는 마름모꼴 및 특수 흐름방지장치를 사용한다.

VVVF(가변전압 가변주파수) 제어는 인버터로 전동기에 공급하는 전압과 주파수를 함께 가변시켜 속도와 토크를 제어하는 방식이다.
주파수를 바꾸면 동기속도가 변하고, 전압을 주파수에 비례해 함께 조정(V/f 일정 제어)함으로써 자속을 일정하게 유지해 전동기를 효율적으로 제어한다.

AT급전방식에서 지지물에 설치된 각종 애자의 섬락을 방지하기 위해 급전선과 나란히 가설하는 전선을 보호선(PW)이라 한다.
흡상선은 BT급전방식에서 레일전류를 흡상변압기로 귀환시키는 전선이며, AT급전방식은 흡상변압기 없이 단권변압기를 사용하는 급전선·전차선·레일 구성이라는 점과 구분해야 한다.

3상 전파 브리지 정류회로의 무부하 직류전압은 2차권선 전압(선간전압 실효값)의 $1.35$배로 구해진다.
$E_{d0}=1.35\times E=1.35\times1200=1620\ \mathrm{V}$ 로 계산된다.

터널 내부처럼 횡진동을 억제하면서 좌우 이격거리를 확보해야 하는 구간에서는 급전선을 두 방향으로 경사지게 지지하는 V형조가방식을 사용한다.
두 지지점에서 대칭으로 당겨 지지하는 구조여서 좁은 터널 단면 안에서도 급전선의 좌우 흔들림을 효과적으로 제한할 수 있다.

R-bar는 T-bar보다 단면 강성이 커 같은 처짐 조건에서 지지점을 더 넓은 간격으로 배치할 수 있다.
이에 따라 강체 가선구간에서 R-bar 강체전차선의 브래킷(지지점) 표준 간격은 10m로 한다.

AT방식 변전소의 주변압기 2차측 M상·T상 급전선에는 급전선 인덕턴스에 의한 전압강하를 보상하고 분수조파의 발생을 억제하기 위해 직렬콘덴서를 설치한다.
병렬콘덴서는 역률개선 목적으로 쓰이고, 단권변압기와 흡상변압기는 급전방식 자체를 구성하는 변압기여서 이 설치 목적과는 다르다.

레일의 절연이음매부(궤도회로 경계)와 전차선의 애자섹션이 같은 지점에 겹치면 궤도회로의 구분과 전차선의 전기적 구분이 서로 간섭할 수 있다.
따라서 애자섹션은 절연이음매부 설치위치의 연직선상으로부터 3m 이상 떨어진 위치에 설치한다.

강체전차선은 조가선으로 매다는 방식이 아니라 강체를 브래킷으로 직접 지지하므로, 경간 중앙의 처짐(이도)이 거의 없어야 집전이 안정된다.
이에 따라 경간 중앙의 이도는 지지점 간격(경간)의 1000분의 1 이하로 제한한다. 경간이 10m라면 중앙 이도는 10mm 이하가 된다.

실리콘 정류기 여러 대가 병렬로 운전되는 직류 급전방식에서 한 정류기 내부에 단락사고가 발생하면 다른 정류기 쪽에서 전류가 거꾸로 흘러드는 역류 현상이 나타난다.
이 역류를 검출해 고장난 정류기를 신속히 계통에서 분리함으로써 정류기용 변압기 2차 권선의 소손을 예방하는 계전기가 역류계전기이다.

허용인장응력을 기준으로 필요한 단면적은 $A=\dfrac{P}{\sigma_a}=\dfrac{3800}{1900}=2\ \mathrm{cm^2}$ 로 구해진다.
원형 단면이므로 지름은 $d=\sqrt{\dfrac{4A}{\pi}}=\sqrt{\dfrac{4\times2}{\pi}}\approx1.6\ \mathrm{cm}$ 이다.

단면 1차모멘트는 면적과 거리의 곱인 $[L^3]$ 차원을 가지며, 이와 동일한 차원($[L^3]$)을 갖는 단면 성질은 단면계수이다.
단면 2차모멘트와 단면 상승모멘트는 면적에 거리의 제곱을 곱한 값이라 차원이 $[L^4]$이고, 회전반지름은 길이 차원인 $[L]$이라는 점에서 구별된다.

가공전차선로용 지선은 강풍·장력 등에 의한 사고를 방지하기 위해 충분한 여유를 두어야 하므로, 안전율을 2.5 이상으로 규정한다.
이는 일반 가공전선로의 지선에 요구되는 안전율과 같은 수준의 값으로, 지선 설계 시 적용되는 대표적인 여유계수다.

전주를 차막이 뒤쪽에 세울 때 이격거리는 5m가 아니라 3m 이상으로 정해져 있어 이 설명은 실제 기준과 다르다.
승강장 연단으로부터 1.5m 이상, 자동차가 통행하는 건널목 양측단으로부터 5m 이상, 화물적하장 연단으로부터 1.5m 이상 이격한다는 나머지 설명은 실제 설치 기준과 일치한다.

정정지점이라는 말은 지점(支點)의 한 종류가 아니라 구조물이 정역학적으로 안정·결정되는 상태(정정구조물)를 가리키는 용어라 지점의 종류로 볼 수 없다.
구조물을 받치는 지점은 반력의 개수와 방향에 따라 이동지점(롤러지점), 힌지지점, 고정지점으로 구분되며 이 세 가지가 실제 지점의 기본 종류이다.

강봉의 늘어난 길이는 δ=PL/(AE) 공식으로 구하며 계산 결과 0.45mm가 된다.
$\delta=\dfrac{PL}{AE}=\dfrac{18\times240}{40\times2400}=0.045\ \mathrm{cm}=0.45\ \mathrm{mm}$

허용응력을 안전율로 나눈 뒤 필요 단면적을 구해 지름을 역산하면 약 17.85mm가 나온다.
$\sigma_a=\dfrac{30}{5}=6\ \mathrm{kg/mm^2}$, $A=\dfrac{1500}{6}=250\ \mathrm{mm^2}$
$d=\sqrt{\dfrac{4A}{\pi}}=\sqrt{\dfrac{4\times250}{\pi}}\approx17.85\ \mathrm{mm}$

10분 평균풍속에 돌풍율 1.35를 곱하면 5초 최대순간풍속이 산출되며 계산하면 약 40.5m/s가 된다.
$V_{gust}=1.35\times V_{10min}=1.35\times30=40.5\ \mathrm{m/s}$

원형 강관의 도심축 단면2차모멘트는 바깥지름과 안지름의 4제곱 차를 이용한 공식으로 구하며 계산 결과 약 3.19cm⁴가 된다.
두께가 0.5cm이므로 안지름은 $3-2\times0.5=2\ \mathrm{cm}$이다.
$I=\dfrac{\pi}{64}(D^4-d^4)=\dfrac{\pi}{64}(3^4-2^4)=\dfrac{\pi}{64}\times65\approx3.19\ \mathrm{cm^4}$

단독 지지주는 밑동에 고정된 캔틸레버로 보고, 구하려는 지점 위쪽에 남은 구간의 등분포하중이 만드는 모멘트를 계산하면 787.5kgf·m가 나온다.
$M=\dfrac{w(L-x)^2}{2}=\dfrac{28\times(11-3.5)^2}{2}=\dfrac{28\times7.5^2}{2}=787.5\ \mathrm{kgf\cdot m}$

지선과 전주 사이의 표준 설치각도는 45°로 정해져 있다.
이 각도에서 지선이 전주를 지지하는 힘의 효율과 시공성이 균형을 이루도록 기준이 마련되어 있다.

평면 구조물이 외력을 받아도 위치가 변하지 않는 외적 안정 상태가 되려면 지점의 반력수가 3개 이상이면서 힘의 평형조건을 만족해야 한다.
구조물의 형태가 변하는 경우는 안정이 아니라 불안정한 상태를 가리킨다.
반력수가 1 이상이라는 조건만으로는 평면 구조계의 세 가지 평형조건을 모두 만족시킬 수 없어 안정조건이 될 수 없다.
형태가 변하지 않는다는 설명만으로는 반력 조건을 제시하지 못해 안정조건의 정의로는 부족하다.

전차선로용 강구조물에서 압축재로 쓰이는 보조부재의 세장비는 250 이하로 제한한다.
세장비가 클수록 좌굴에 취약해지므로, 주부재보다 하중 부담이 상대적으로 작은 보조재라도 상한값을 두어 좌굴 안정성을 확보한다.

빔의 길이가 38m 이상인 경우에는 강성만으로 지지하는 일반 빔 대신 스팬선(span wire) 빔으로 시공하는 것을 원칙으로 한다.
경간이 길어질수록 빔 자체의 처짐과 하중 부담이 커지므로, 일정 길이를 넘어서면 와이어로 지지하는 방식을 채택해 구조적 안정성을 확보한다.

지선에 실제로 걸리는 장력에 안전율 2.5를 곱한 값이 지선 재료에 필요한 항장력이 되며, 계산하면 12500kgf가 된다.
$T_{required}=5000\times2.5=12500\ \mathrm{kgf}$
발문에 주어진 전선의 수평장력과 취부 각도는 지선 장력을 구할 때 쓰는 값인데, 여기서는 지선에 작용하는 장력이 이미 제시되어 있으므로 안전율만 곱하면 된다.

주어진 벡터에는 φ 방향 성분이 없으므로 원통좌표계 회전(curl)의 a_z 성분 공식에서 첫 항이 사라지고, 점 (2, 3π/2, 0)에서 계산하면 약 -0.34가 된다.
$(\nabla\times A)_z=\dfrac{1}{r}\left[\dfrac{\partial(rA_\phi)}{\partial r}-\dfrac{\partial A_r}{\partial \phi}\right]=\dfrac{5e^{-r}\sin\phi}{r}$
$=\dfrac{5e^{-2}\sin(3\pi/2)}{2}=\dfrac{5\times0.135\times(-1)}{2}\approx-0.34$

평행판 콘덴서의 변위전류는 정전용량과 전압의 시간미분의 곱으로 구해지며, 전압이 $V_m\sin{\omega t}$일 때 미분하면 $\omega CV_m\cos{\omega t}$ 형태가 된다.
$i_d=C\dfrac{dv}{dt}=C\dfrac{d}{dt}(V_m\sin{\omega t})=\omega CV_m\cos{\omega t}$

환상철심의 자기저항을 구한 뒤 기자력을 나눠 자속을 계산하면 약 2×10⁻³Wb가 된다.
$R_m=\dfrac{l}{\mu_0\mu_r A}=\dfrac{0.3}{4\pi\times10^{-7}\times800\times10\times10^{-4}}\approx2.98\times10^{5}\ \mathrm{AT/Wb}$
$\Phi=\dfrac{NI}{R_m}=\dfrac{600\times1}{2.98\times10^{5}}\approx2\times10^{-3}\ \mathrm{Wb}$

한 변이 a인 정삼각형 도체에 전류 I가 흐를 때 중심의 자계는 $H=\dfrac{9I}{2\pi a}$ 공식으로 구하며, 계산하면 $\dfrac{3}{\pi}$ AT/m가 된다.
$H=\dfrac{9\times2}{2\pi\times3}=\dfrac{18}{6\pi}=\dfrac{3}{\pi}\ \mathrm{AT/m}$

내부저항 r인 전지 M개를 병렬로 연결하면 합성 내부저항은 $\dfrac{r}{M}$이 되고, 최대전력전달조건은 부하저항이 이 합성 내부저항과 같을 때 성립하므로 부하저항도 $\dfrac{r}{M}$이 되어야 한다.

쌍극자의 전위는 거리에 반비례하는 것이 아니라 거리의 제곱에 반비례하므로 이 설명이 틀렸다.
전계의 세기가 거리의 세제곱에 반비례한다는 설명은 쌍극자 전계식과 일치한다.
전계의 세기가 주위 매질(유전율)에 따라 달라진다는 설명도 옳다.
전계의 세기가 쌍극자모멘트에 비례한다는 설명도 옳다.

도체가 자계 내에서 이동할 때 발생하는 기전력은 자속밀도·속도·도체 길이의 곱으로 구하며 계산하면 1V가 된다.
$v=\dfrac{1\ \mathrm{m}}{0.4\ \mathrm{s}}=2.5\ \mathrm{m/s}$, $e=Bvl=10\times2.5\times0.04=1\ \mathrm{V}$

전류가 흐르는 도체에 직각방향으로 자계를 가했을 때 도체 측면에 정·부의 전하가 나타나는 현상을 홀 효과라고 한다.
톰슨 효과·펠티에 효과·제벡 효과는 모두 온도차와 전류 사이의 열전 현상을 다루는 것으로, 자계에 의해 측면에 전하가 나타나는 이 현상과는 원리가 다르다.

대지 위 높이 h인 선전하가 대지(영상전하)로부터 받는 힘은 $F=\dfrac{\lambda^2}{4\pi\varepsilon_0 h}$ 형태로 나타나므로 h에 반비례한다.
영상법으로 보면 실제 선전하와 크기가 같고 부호가 반대인 영상전하가 거리 2h만큼 떨어진 곳에 있는 것과 같아, 두 전하 사이 거리가 커질수록 힘은 작아지는 반비례 관계가 성립한다.

상호유도에 의한 유도전압은 상호유도계수와 전류의 시간변화율의 곱으로 구하며 계산하면 3×10²V가 된다.
$e=M\dfrac{di}{dt}=0.3\times10^{-3}\times\dfrac{10\times10^{3}}{0.01}=300\ \mathrm{V}=3\times10^{2}\ \mathrm{V}$

전선을 균일하게 늘여도 부피가 일정하면 길이가 2배 될 때 단면적은 절반이 되므로, $R=\rho L/A$ 관계에서 저항은 4배로 늘어난다.
$R'=\rho\dfrac{2L}{A/2}=4\times\rho\dfrac{L}{A}=4R$

코일의 자기유도에 의한 기전력은 인덕턴스와 전류 변화율의 곱으로 구하며 계산하면 0.2V가 된다.
$e=L\dfrac{di}{dt}=20\times10^{-3}\times\dfrac{2}{0.2}=0.2\ \mathrm{V}$

변위전류밀도는 $J_d=\varepsilon\dfrac{\partial E}{\partial t}=\dfrac{\partial D}{\partial t}$로 정의되어 전계의 세기·유전율·전속밀도와 직접 관계되지만, 자계의 세기는 이 정의식에 나타나지 않아 관계가 없다.

동기조상기를 부족여자로 운전하면 지상 무효전력을 흡수하는 리액터로 동작하는 것이지, 컨덕터로 쓰인다는 설명은 옳지 않다.
V특성을 이용하는 설비라는 설명은 동기조상기의 기본 원리와 일치한다.
과여자로 운전하면 콘덴서처럼 진상 무효전력을 공급한다는 설명도 옳다.
송전계통의 전압을 일정하게 유지하기 위한 설비라는 설명도 동기조상기의 목적과 일치한다.

플리커를 줄이기 위한 공급측 대책은 공급전압을 높이는(승압) 방향이다. 전압을 높이면 같은 부하변동에 대한 전압강하의 비율이 작아져 전압변동률이 줄어들기 때문이다. 따라서 공급 전압을 낮춘다는 방안은 오히려 플리커를 악화시켜 대책이 될 수 없다.
전용 변압기로 공급하는 방식은 다른 부하와의 전압 간섭을 줄여 플리커 경감에 도움이 된다.
단독 공급 계통을 구성하는 방식도 같은 이유로 플리커 경감 대책에 해당한다.
단락 용량이 큰 계통에서 공급하는 방식은 전압 변동률을 낮춰 대표적인 플리커 경감 대책이다.

피뢰기의 제한전압은 정격전압과 같게 맞추는 것이 아니라 가능한 낮게 유지해야 기기를 보호할 수 있으므로 이 설명이 틀렸다.
속류를 차단할 것이라는 조건은 방전 후 정상적으로 복귀하기 위한 필수 조건으로 옳다.
내구력이 높을 것이라는 조건도 반복 동작을 견디기 위한 옳은 조건이다.
충격방전 개시전압이 낮을 것이라는 조건도 신속한 보호 동작을 위해 옳다.

단락용량과 전압으로부터 등가모선임피던스를 구하면 $Z=V^2/P_s$ 공식에 의해 약 4.74Ω이 된다.
$Z=\dfrac{(154\times10^3)^2}{5000\times10^6}\approx4.74\ \Omega$

피뢰기의 제한전압이란 피뢰기가 방전 동작을 하는 동안 단자 사이에 나타나는 전압의 파고값을 말한다.
충격파의 방전개시전압이나 상용주파수 방전개시전압, 전류가 흐를 때의 단자전압은 각각 다른 특성값을 가리키는 용어로 제한전압과는 구분된다.

송전계통의 안정도를 높이려면 직렬리액턴스를 작게 해 송전용량을 키워야 하므로, 직렬리액턴스를 크게 한다는 방법은 오히려 안정도를 떨어뜨려 증진 방법이 될 수 없다.
전압변동을 적게 하는 것은 계통 안정도를 높이는 대표적인 방법이다.
제동저항기를 설치하는 것도 과도안정도를 향상시키는 방법이다.
중간조상기방식을 채용하는 것도 전압 유지를 통해 안정도를 높이는 방법이다.

밸런서(balancer)는 두 선로 사이의 전압 불평형을 바로잡는 장치로 단상 3선식에 필요한 설비이지, 단상 2선식에는 필요하지 않으므로 이 설명이 틀렸다.
저압 뱅킹 방식이 전압변동을 경감할 수 있다는 설명은 옳다.
부하율이 F일 때 손실계수가 F와 F² 사이의 값을 가진다는 설명도 옳다.
수용률을 최대수용전력을 설비용량으로 나눈 백분율로 정의한 설명도 옳다.

비등수형 원자로는 노심에서 직접 증기를 발생시켜 터빈으로 보내는 방식이라 별도의 열교환기가 필요 없는 것이 특징이므로, 열교환기가 필요하다는 설명은 틀렸다.
기포에 의한 자기제어성이 있다는 설명은 비등수형 원자로의 실제 특성과 일치한다.
방사능 때문에 증기를 완전히 기수분리해야 한다는 설명도 옳다.
순환펌프로 급수펌프만 있어 펌프동력이 작다는 설명도 옳다.

전력계통에서 내부 이상전압이 가장 크게 나타나는 경우는 무부하 선로의 충전전류를 차단할 때이다.
이때는 부하전류 차단과 달리 재점호 등의 현상이 겹치면서 순간적으로 매우 높은 개폐서지가 발생하기 때문에, 다른 상황들보다 이상전압의 크기가 훨씬 크게 나타난다.

결상 계전기는 3상 전원 중 한 상이 단선되어 단상 운전 상태가 되는 것을 검출해 전동기·변압기를 보호하는 계전기이다.
3상 변압기가 한 상을 잃고 단상으로 운전되면 나머지 권선에 과전류가 흘러 권선이 과열·소손될 위험이 크므로, 이를 조기에 검출해 차단하는 목적으로 설치한다.
단락 계전기는 선간 단락과 같은 과전류 고장을 검출하는 것으로 결상 자체는 검출하지 못한다.
지락 계전기는 대지로 흐르는 지락전류를 검출하는 것으로 목적이 다르다.
과전압 계전기는 전압 상승을 검출하는 것으로 결상 보호와는 무관하다.

인터록은 차단기가 열려 있을 때만 단로기를 개폐할 수 있도록 기계적·전기적으로 구속하는 안전장치이다.
단로기는 소호 능력이 없어 부하전류가 흐르는 상태에서 개방하면 아크로 인한 사고로 이어지므로, 반드시 차단기로 전류를 먼저 차단한 뒤에만 단로기를 조작할 수 있게 순서를 강제한다.
조작자의 임의에 따라 자유롭게 개폐되도록 하는 것은 오히려 인터록의 취지에 반한다.
차단기가 닫혀 있는 상태에서 단로기를 닫는 조작을 허용하면 부하전류 상태에서 단로기가 개폐될 위험이 생긴다.
차단기와 단로기를 서로 관계없이 독립적으로 개폐하게 하는 것도 인터록의 목적과 맞지 않는다.

송전전력·거리·전력손실률·전선 밀도가 일정할 때 전선 단면적 A는 전압의 제곱에 반비례한다.
전력 $P=\sqrt{3}\,VI\cos\theta$에서 전류는 $I=\dfrac{P}{\sqrt{3}V\cos\theta}$로 전압에 반비례한다.
전력손실률이 일정하다는 조건에서 손실 $P_l=3I^2R=3I^2\dfrac{\rho L}{A}$을 일정하게 유지하려면 A는 $I^2$에 비례해야 하고, $I\propto \dfrac{1}{V}$이므로 결국 $A\propto \dfrac{1}{V^2}$이 된다.

재열기의 목적은 고압 터빈을 통과하며 팽창한 증기를 다시 가열하여 저압 터빈으로 보내는 것이다.
고압 터빈에서 일을 한 증기는 온도와 압력이 낮아져 습도가 높아지는데, 이를 그대로 저압 터빈에 보내면 날개 침식이 발생하기 쉽다. 재열기는 이 증기를 보일러로 되돌려 다시 가열함으로써 열효율을 높이고 터빈 날개의 부식·침식을 줄인다.
급수 예열은 급수가열기(급수예열기)의 역할이다.
석탄 건조는 미분탄 설비 등 별도 계통의 기능이다.
공기 예열은 공기예열기가 담당한다.

△-△결선 변압기 1대가 고장으로 빠지면 나머지 2대로 V-V결선이 구성되며, 이때 공급 가능한 용량은 변압기 1대 용량의 $\sqrt{3}$배이다.
$150\,\mathrm{kVA}\times\sqrt{3}\approx150\times1.732\approx260\,\mathrm{kVA}$
따라서 V결선으로는 약 260kVA까지 부하를 걸 수 있다.

차단기의 정격 차단시간은 트립코일이 여자된 시점부터 아크가 소호되기까지의 시간으로 정의된다.
트립 신호가 인가된 이후 가동접촉자가 움직이기 시작해 완전히 소호될 때까지의 개극시간과 아크시간을 합한 값이 정격 차단시간이다.
고장이 발생한 시점을 기준으로 하면 계전기 판정시간까지 포함되어 차단기 고유의 정격에서 벗어난다.
가동접촉자가 움직이기 시작하거나 열리는(개구) 시점을 기준으로 하면 트립코일이 여자되는 시점보다 늦어 정의가 어긋난다.