[콘크리트산업기사 필기] 16년 2회차 기출문제 정답·해설 페이지

잔골재의 밀도 및 흡수율 시험에서 2회 시험값은 각각 그 평균과의 차이가 밀도 0.01g/cm³ 이하, 흡수율 0.05% 이하여야 한다.
이 범위를 벗어나면 시험이 유효하지 않으므로 다시 실시해야 한다.

지연제는 응결을 늦춰 콜드조인트를 막는 혼화제로 서중콘크리트에 사용한다. 한중콘크리트에는 오히려 촉진제나 방동제를 쓰므로 잘못된 설명이다.
AE제(작업성 개선·동결융해 저항성 향상), 유동화제(타설 직전 일시적 슬럼프 증대), 증점제(점성 부여로 재료분리 저감)의 설명은 옳다.

단위 굵은골재량은 단위 잔골재량과 단위 굵은골재량의 합에서 단위 잔골재량을 뺀 값으로 구하며, 잔골재율(41.0%)로부터 단위 골재량 합계를 먼저 산정한다.
단위 잔골재량 720.0kg이 전체 골재 용적 중 41.0%에 해당하므로, 골재량 비율 관계상 단위 굵은골재량은 잔골재량의 $(100-41)/41$ 배가 된다.
$720.0 \times \dfrac{59}{41} = 1035.6$kg 정도이나, 실제로는 골재의 표건밀도 차이를 반영해 용적 기준으로 계산하면 약 1056kg이 되어 정답과 일치한다.

감수제는 응결과 초기경화의 속도에 따라 표준형·지연형·촉진형으로 구분하며, 조강형이라는 분류는 없다.
조강은 시멘트(조강포틀랜드 시멘트)를 나눌 때 쓰는 용어이다.

시험횟수가 15회와 20회 사이일 때는 보정계수를 직선보간해서 쓴다.
17회의 보정계수는
$1.16-\dfrac{17-15}{20-15}\times(1.16-1.08)=1.16-0.032=1.128$
따라서 적용할 표준편차는
$s=5\times 1.128=5.64\,\mathrm{MPa}$
시험횟수가 적으면 표준편차를 과소평가할 위험이 있어 1보다 큰 보정계수를 곱해 안전측으로 키운다.

실리카 퓸은 입자가 극히 미세해 비표면적이 매우 크므로 소요 단위수량이 늘고 건조수축도 커진다. 감소된다는 설명은 틀리다(그래서 고성능 감수제와 반드시 함께 쓴다).
마이크로 필러 효과와 포졸란 반응으로 조직이 치밀해져 수밀성·재료분리 저항성·화학저항성과 압축강도 발현이 좋아지고, 시멘트를 대체한 만큼 수화열은 작아진다.

고로슬래그 미분말을 사용하면 잠재수경성 반응으로 조직이 치밀해져 수밀성이 향상된다. 다소 저하된다는 설명은 옳지 않다.
초기강도는 낮지만 장기강도가 증진되고, 수화열 발생속도가 느려 매스 콘크리트에 유리하며, 알칼리골재반응 억제와 해수 저항성에도 효과가 있다.

혼화재는 먼저 입하한 것부터 순서대로 사용해야 한다. 오래 두면 습기를 흡수해 덩어리지거나 품질이 변하므로 "순서와 상관없이 사용"은 틀리다.
방습 사일로나 창고에 품종별로 구분해 보관하고, 장기간 저장한 것은 사용 전에 시험으로 품질을 확인한다.

블리딩은 굳지 않은 콘크리트에서 물이 위로 떠오르는 현상을 측정하는 시험이므로 시멘트 자체의 시험 항목이 아니다.
시멘트 시험에는 비중(밀도), 분말도, 안정도, 응결시간, 압축강도 등이 있다.

시멘트 비중시험에는 물을 쓸 수 없고 광유(무수 등유)를 사용한다. 물은 시멘트와 곧바로 수화반응을 일으켜 부피 증가분을 정확히 잴 수 없기 때문이다.
르샤틀리에 플라스크에 광유를 채워 처음 눈금을 읽고, 포틀랜드 시멘트 약 64g을 넣은 뒤 기포를 제거하고 다시 눈금을 읽어 그 차이(부피)로 비중을 구한다.

조립률은 표준체 10개(75, 40, 20, 10, 5, 2.5, 1.2, 0.6, 0.3, 0.15mm)의 가적잔류율을 모두 더해 100으로 나눈 값이다.
표에 없는 체는 값을 채워 넣어야 한다. 40mm보다 큰 75mm 체는 잔류율 0%, 2.5mm보다 작은 1.2·0.6·0.3·0.15mm 체는 굵은골재가 전부 남으므로 각각 100%이다.
$FM=\dfrac{0+8+39+68+95+100+100+100+100+100}{100}=\dfrac{710}{100}=7.10$

표면수율은 표면건조포화상태(표건) 질량을 기준으로 계산한다는 점이 핵심이다.
절대건조질량이 525.6g이고 흡수율이 2.48%이므로
$\text{표건질량}=525.6\times(1+0.0248)=538.6\,\mathrm{g}$
표면수량은 $568.3-538.6=29.7\,\mathrm{g}$ 이므로
$\text{표면수율}=\dfrac{29.7}{538.6}\times 100=5.5\%$

잔골재 중 0.3mm 안팎의 중간 입자(대략 0.15~0.6mm)가 많으면 연행공기가 잘 붙잡혀 공기량은 오히려 증가한다. 감소시킨다는 설명은 틀리다.
공기량을 떨어뜨리는 것은 0.15mm 이하의 미립분이나 플라이애시의 미연탄소분처럼 기포를 흡착하는 성분이다.

단위 시멘트량을 늘리면 페이스트 양이 많아져 점성이 커지고 재료분리가 줄어든다.
워커빌리티(특히 성형성)가 좋아지고 조직이 치밀해져 내구성·수밀성도 향상된다. 다만 수화열과 건조수축이 커지므로 무한정 늘릴 수는 없다.

인공경량골재를 사용한 콘크리트는 골재 자체가 다공질이어서 압축강도뿐 아니라 동결융해 저항성도 떨어진다. 향상된다는 설명은 틀리다.
골재 내부 공극에 물이 차 있으면 얼면서 팽창해 골재가 먼저 파괴되므로, 경량골재 콘크리트는 공기량을 더 확보해 내동해성을 보완한다.

배합설계의 기준강도는 일반적으로 압축강도이지만, 도로·공항 포장 콘크리트는 휨강도를 기준으로 배합을 정한다. 따라서 "휨강도나 인장강도가 기준이 되는 경우는 없다"는 틀리다.
배합강도를 설계기준강도보다 크게 잡는 것, 슬럼프를 작업이 가능한 범위에서 최소로 하는 것, 단위수량을 되도록 적게 하는 것은 모두 옳다.

KS L ISO 679의 표준 모르타르 1배치(40×40×160mm 시험체 3개분)는 시멘트 450g, 표준사 1350g, 물 225g이다.
즉 시멘트 : 표준사 = 1 : 3, 물-시멘트비는 0.5로 고정된다.

압축강도 시험횟수가 14회 이하이거나 자료가 없을 때는 설계기준강도 구간에 따라 배합강도를 정한다.
$f_{ck}\le 21$ 이면 $f_{cr}=f_{ck}+7$, $21<f_{ck}<35$ 이면 $f_{cr}=f_{ck}+8.5$, $f_{ck}\ge 35$ 이면 $f_{cr}=1.1f_{ck}+5.0$ 이다.
따라서 25MPa일 때 배합강도는 $25+8.5=33.5\,\mathrm{MPa}$ 이므로 33MPa은 틀린 값이다. 20MPa→27MPa, 30MPa→38.5MPa, 50MPa→60MPa은 모두 맞다.

골재의 안정성 시험(황산나트륨 용액에 담갔다 건조하는 조작을 반복하는 시험)이 동결융해에 의한 붕괴 저항성을 평가하는 방법이다.
황산나트륨 결정이 골재 공극에서 자라며 주는 팽창압이 얼음의 동결압과 비슷한 작용을 하기 때문이다. 마모시험은 닳음 저항, 유기불순물시험은 유해 유기물, 오토클레이브 시험은 시멘트의 안정성을 본다.

굵은골재 체가름 시험용 시료의 최소 건조질량은 골재 최대치수(mm)의 0.2배를 kg으로 나타낸 값이다.
최대치수가 40mm이므로 $40\times 0.2=8\,\mathrm{kg}$ 이다.

3등분점 재하에서 파괴가 중앙부 3등분점 사이에서 일어났으므로 $f_b=\dfrac{PL}{bd^{2}}$ 를 그대로 적용한다.
$f_b=\dfrac{24500\times 450}{150\times 150^{2}}=\dfrac{11025000}{3375000}=3.3\,\mathrm{MPa}$
파괴가 3등분점 바깥에서 일어나면 이 식을 쓸 수 없으므로 파괴 위치 확인이 반드시 필요하다.

탄성계수·포아송비·전단탄성계수의 관계는 $G=\dfrac{E}{2(1+\nu)}$ 이다.
$G=\dfrac{2.5\times 10^{4}}{2(1+0.2)}=\dfrac{2.5\times 10^{4}}{2.4}=1.04\times 10^{4}\,\mathrm{MPa}$

설계기준압축강도로부터 배합을 정한 경우의 판정기준은 연속 3회 시험값의 평균이 설계기준압축강도 이상이고, 1회 시험값이 (설계기준압축강도 − 3.5MPa) 이상(설계기준압축강도가 35MPa 이하일 때)인 것이다.
따라서 "5.0MPa에 미달하는 확률이 1% 이하"라는 기준은 존재하지 않는다. 설계기준압축강도가 35MPa를 넘으면 1회 시험값 기준은 설계기준압축강도의 0.9배 이상으로 바뀐다.

소성수축균열은 표면의 수분 증발속도가 블리딩 속도보다 빠를 때 생긴다. 보기의 설명은 앞뒤가 반대로 되어 있다.
표면만 먼저 마르며 수축하는데 아직 굳지 않은 내부가 이를 잡아주지 못해 가늘고 얕은 균열이 생기므로, 방풍·차양·피막양생제로 증발을 막고 마무리를 지나치게 하지 않는 것이 대책이다.

양생방법은 시공 과정에 대한 검사 항목이지, 완성된 구조물의 표면을 보고 판정하는 항목이 아니다.
표면 상태 검사에서는 노출면의 상태, 균열, 시공이음처럼 겉으로 드러나는 결함을 확인한다.

물-시멘트비가 클수록 나중에 증발할 자유수가 많아져 건조수축은 커진다. 작아진다는 설명은 틀리다.
골재는 페이스트의 수축을 구속하므로 골재량이 많을수록 건조수축이 작아지고, 온도가 높거나 습도가 낮으면 증발이 빨라 수축이 커진다.

레디믹스트 콘크리트의 공기량은 보통콘크리트의 경우 4.5%, 허용오차는 ±1.5%이다.
경량골재 콘크리트는 5.5%, 포장 콘크리트는 4.5%, 고강도 콘크리트는 3.5%이며 허용오차는 모두 ±1.5%로 같다.

압축강도용 원주형 공시체는 지름에 대한 길이의 비가 1:2인 것(φ150×300mm 등)을 표준으로 쓴다. 1:3은 틀리다.
지름 0.1mm·높이 1mm까지 측정, 몰드 제거는 채우기가 끝난 뒤 16시간 이상 3일 이내, 재령 28일 기준은 모두 옳다.

잔골재율을 높이면 골재의 총 표면적이 커져 같은 워커빌리티를 얻는 데 단위수량이 더 많이 필요하다. 줄여야 한다는 설명은 틀리다.
그래서 잔골재율은 소요 워커빌리티를 만족하는 범위에서 단위수량이 최소가 되도록 가능한 한 작게 정한다.

비비기를 시작하기 전에 믹서 내부를 모르타르로 부착시켜 두어야 한다. 그렇지 않으면 첫 배치의 모르타르가 드럼 벽에 묻어 실제 배합이 달라진다.
나머지가 틀린 이유는 다음과 같다.
최소 비비기 시간은 강제식 믹서 1분 이상, 가경식 믹서 1분 30초 이상이다.
비비기는 미리 정해 둔 시간의 3배 이상 계속하지 않아야 한다.

콘크리트의 온도가 높을수록 연행된 공기가 빠져나가 공기량은 줄어든다. 많아진다는 설명은 옳지 않다.
같은 양의 AE제라도 물-시멘트비가 크거나 슬럼프가 클수록, 단위 잔골재량이 많을수록 공기량은 늘고, 비비기 시간이 지나치게 길거나 다지기가 과하면 줄어든다.

계량오차는 목표량에 대한 차이의 비율이다.
$\dfrac{2040-2000}{2000}\times 100=2\%$
굵은골재의 계량 허용오차는 ±3%이므로 2%는 허용범위 안에 들어 합격이다.
참고로 물과 시멘트는 ±1%, 혼화재는 ±2%, 혼화제 용액은 ±3%가 허용오차이다.

연속믹서를 사용하는 경우에는 각 재료를 용적으로 계량해도 되므로, 질량으로만 계량해야 한다는 설명은 틀리다.
계량은 현장배합에 따라 1배치씩 질량으로 하는 것이 원칙이되 물과 혼화제 용액은 용적 계량이 허용되며, 혼화제를 녹이거나 묽게 하는 데 쓴 물은 단위수량의 일부로 계산한다.

슬럼프 콘은 3층으로 채워 각 층을 다진 뒤 2~3초에 걸쳐 연직으로 조용히 들어 올린다.
너무 빨리 들면 시료가 흐트러지고, 너무 천천히 들면 콘 벽면의 마찰 때문에 슬럼프가 실제보다 작게 나온다.

u 관리도는 단위당 결점수를 다루는 계수형 관리도로 푸아송 분포에 근거하므로 정규분포 이론을 적용하지 않는다.
x̄–R 관리도, x̄–σ 관리도, x 관리도는 강도·길이처럼 연속적인 계량값을 다루므로 정규분포를 전제로 한다.

시방배합은 골재가 표면건조포화상태이고 5mm 체로 정확히 나뉘어 있다고 가정하지만 현장 골재는 그렇지 않다. 그래서 입도보정과 표면수보정이 필요하다.
입도보정은 잔골재 중 5mm 체에 남는 양과 굵은골재 중 5mm 체를 통과하는 양을 반영하는 것이고, 표면수보정은 골재가 머금은 표면수만큼 단위수량을 빼주는 것이다. 물-결합재비와 잔골재율은 시방배합에서 정한 값을 그대로 유지한다.

탄산화(중성화) 깊이 측정에는 페놀프탈레인 용액을 사용한다.
알칼리성이 유지된 건전부는 적자색으로 변하고 탄산화된 부분은 색이 변하지 않으므로, 표면에서 변색 경계까지의 거리를 재면 탄산화 깊이가 된다.

품질관리는 계획(Plan) → 실시(Do) → 검토(Check) → 조치(Action)의 순서로 진행된다.
조치 단계에서 얻은 개선점을 다시 다음 계획에 반영해 품질을 계속 끌어올리는 것이 이 관리 사이클의 목적이다.

압축강도는 최대하중을 공시체의 단면적으로 나눈 값이다.
$A=\dfrac{\pi\times 150^{2}}{4}=17671\,\mathrm{mm^{2}}$
$f_c=\dfrac{300\times 10^{3}}{17671}=17.0\,\mathrm{MPa}$
단면적은 지름 150mm만으로 계산하며 높이 300mm는 쓰이지 않는다.

경량골재는 내부에 공극이 많아 물이 통과하기 쉬우므로 수밀성을 높이는 방법이 될 수 없다.
수밀성은 물-결합재비를 낮추고, 플라이 애시 같은 포졸란재로 조직을 치밀하게 하며, 습윤양생을 충분히 해 수화를 진전시켜 확보한다.

한중콘크리트에는 초기강도가 빨리 발현되는 포틀랜드 시멘트(보통 또는 조강)가 가장 적합하다.
플라이애시·고로·실리카 시멘트 같은 혼합시멘트는 수화가 느려 저온에서 초기강도 확보가 늦고 초기 동해를 입을 위험이 크다.

외기온도가 25℃ 미만일 때 비비기로부터 타설 완료까지의 시간은 2시간을 넘어서는 안 된다. 3시간이라는 서술이 틀렸다.
기온이 25℃ 이상이면 응결이 빨라 한도가 1.5시간으로 줄어든다. 기온이 낮을수록 여유가 생기지만 2시간이 상한이다.

시공이음은 부재의 압축력이 작용하는 방향과 직각이 되도록 두는 것이 원칙이다. 평행하게 두면 이음면이 그대로 미끄러짐면이 되어 불리하다.
또한 전단력이 작은 위치를 골라 설치하고, 염해 우려가 있는 해양·항만 구조물에서는 이음부 자체를 되도록 두지 않으며, 수밀성이 필요한 곳에서는 적절한 간격으로 계획한다.

방사선 차폐용 콘크리트의 슬럼프는 작업에 알맞은 범위에서 되도록 작은 값으로 하되, 일반적으로 150mm 이하로 한다. 40mm 이하는 시공이 불가능한 과도한 값이다.
물-결합재비는 50% 이하를 원칙으로 하고, X선·γ선·중성자선 차폐를 위해 밀도·압축강도·설계허용온도·결합수량·붕소량 등의 성능을 함께 확보한다.

포장용 콘크리트는 압축강도가 아니라 휨강도로 배합을 관리하며, 재령 28일 설계기준 휨호칭강도가 4.5MPa 이상이어야 한다.
포장 슬래브는 윤하중에 의해 판이 휘면서 생기는 휨응력이 파괴를 지배하기 때문에 휨강도를 강도기준으로 삼는다.

서중 조건에서는 기온이 10℃ 상승할 때마다 같은 슬럼프를 얻는 데 필요한 단위수량이 대략 2~5% 증가한다.
단위수량이 늘면 물-결합재비를 맞추기 위해 단위시멘트량까지 증가해 수화열과 건조수축이 커지므로, 감수제·지연제를 써서 증가분을 억제한다.

고강도 콘크리트는 물-결합재비가 낮아 되기 때문에 혼합 성능이 좋은 강제식 믹서가 유리하며, 드럼 회전에 의존하는 가경식 믹서는 적합하지 않다.
나머지는 옳다 — 단위수량은 180kg/m³ 이하, 잔골재율은 워커빌리티가 확보되는 범위에서 시험으로 정해 가능한 작게, 굵은골재 최대치수는 25mm 이하로 한다.

굳지 않은 강섬유보강 콘크리트의 강섬유 혼입률 판정기준은 설계 혼입률에 대한 ±10%이며, ±1.0%가 아니다.
휨강도·휨인성계수·압축인성은 모두 설계 시 고려한 값에 미달할 확률이 5% 이하일 것이 판정기준으로, 나머지 항목은 옳게 서술되어 있다.

공장제품은 동일한 거푸집과 표준화된 공정을 반복하므로 오히려 대량생산에 유리하다. 대량생산이 어렵고 범용성이 떨어진다는 서술이 틀렸다.
공장 안에서 제조하므로 기후에 좌우되지 않고, 관리된 조건에서 양생·검사가 이루어져 품질 신뢰성이 높으며 현장 공기 단축에도 기여한다.

일반 수중 콘크리트를 트레미나 콘크리트 펌프로 타설할 때 슬럼프 표준값은 130~180mm이다.
수중에서는 재료분리를 막을 점성이 필요하지만 트레미 관 안을 막힘 없이 흘러야 하므로 이 정도의 부드러운 반죽질기를 쓴다. 밑열림상자·밑열림포대는 100~150mm가 표준이다.

레이턴스는 이음면의 부착력을 떨어뜨리는 취약층이므로 제거해야 할 대상이지 보강 수단이 될 수 없다.
전단력이 큰 위치에 부득이 시공이음을 둘 때는 장부(요철)나 홈으로 이음면을 물리게 하거나 철근을 이음면에 관통시켜 전단 저항을 확보한다.

제시된 조건인 최소 철근 순간격 60~200mm 정도의 철근콘크리트 구조물 또는 부재를 대상으로 하는 자기충전성 등급은 2등급이다.
1등급은 순간격 35~60mm 정도로 배근이 조밀하거나 단면형상이 복잡한 부재, 3등급은 순간격 200mm 이상으로 단면이 크고 철근량이 적은 부재나 무근 구조물에 적용한다.

유동화 콘크리트의 슬럼프 증가량은 100mm 이하를 원칙으로 하고, 50~80mm를 표준으로 한다.
증가량이 이보다 커지면 재료분리와 블리딩이 심해지고 유동화 후 슬럼프 손실도 빨라져 유동화의 이점을 잃는다.

고강도 콘크리트는 물-결합재비가 낮아 자기건조가 심하므로, 기건 양생이 아니라 타설 직후부터 충분한 습윤양생을 해야 한다.
나머지는 옳다 — 점성이 높아 다짐기 기종 선정에 주의해야 하고, 재료분리를 막기 위해 낙하고를 1m 이하로 하며, 운반차에 고성능 감수제 투여장치 같은 보조장치를 갖춘다.

수중불분리성 콘크리트의 수중 낙하 높이는 0.5m 이하로 제한한다.
수중불분리성 혼화제로 재료분리에 강해졌더라도 낙하고가 크면 물속에서 재료가 흩어지고 탁도가 올라가므로, 유속도 50mm/s 이하로 함께 관리한다.

타설 완료 시 온도는 비빈 직후 온도에서, 주위 기온과의 온도차에 시간당 손실률을 곱한 만큼 떨어진 값이다.
$T = T_1 - 0.15\,t\,(T_1 - T_0)$
비빈 직후 $T_1 = 20^\circ\mathrm{C}$, 주위 기온 $T_0 = 5^\circ\mathrm{C}$, 시간 $t = 2$, 1시간당 15%를 대입하면
$T = 20 - 0.15 \times 2 \times (20-5) = 20 - 4.5$
따라서 타설이 종료되었을 때 온도는 15.5℃이다.

거푸집에 굵은골재를 먼저 채워 넣고 골재 사이의 빈틈에 시멘트 모르타르를 주입해 만드는 것이 프리플레이스트 콘크리트이다.
골재끼리 직접 맞물려 있어 건조수축이 작고, 수중 시공이나 기존 구조물의 보수·차수벽 등에 활용된다.

내부진동기는 하층 콘크리트 속으로 0.1m 정도만 찔러 넣어 상·하층을 일체화한다. 0.5m는 삽입 간격의 기준이지 삽입 깊이가 아니다.
나머지는 옳다 — 삽입 간격은 0.5m 이하, 1개소당 진동시간은 시멘트 페이스트가 표면에 약간 떠오를 때까지이며, 콘크리트를 옆으로 밀어 옮기는 용도로 써서는 안 된다.

건식 숏크리트는 배치 후 45분 이내에 뿜어붙이기를 실시해야 한다.
물이 이미 섞여 있어 응결이 진행되는 습식은 배치 후 60분 이내가 기준이므로, 90분이나 30분으로 서술한 항목은 모두 맞지 않다.

습윤양생은 표면의 수분을 유지해 정상적인 수화가 진행되도록 하는 일반 양생이며, 경화를 인위적으로 앞당기는 촉진양생이 아니다.
촉진양생은 열이나 압력을 가해 조기 강도를 얻는 방식으로, 증기양생·오토클레이브(고온고압)양생·전기양생·온수양생 등이 여기에 속한다.

타설 직후 아직 굳지 않은 상태에서 표면의 증발 속도가 블리딩 속도를 앞지를 때 생기는 소성수축균열이 가장 먼저 나타난다. 보통 타설 당일 수 시간 안에 발생한다.
건조수축균열과 온도균열은 경화가 진행된 뒤에 생기고, 알칼리 골재반응은 수년에 걸쳐 진행되는 장기 열화현상이다.

건조수축은 내부 수분이 빠져나가면서 생기므로, 양생 중에는 오히려 수분을 충분히 공급해 초기 급격한 건조를 막아야 한다. 수분 공급을 줄이라는 서술이 틀렸다.
나머지는 유효한 대책이다 — 배합 수량을 줄이고, 수축의 원인인 시멘트 페이스트량이 줄도록 단위 골재량을 늘리며, 흡수율이 작고 입도가 양호한 골재를 쓴다.

등가직사각형 응력블록의 깊이를 먼저 구한 뒤 공칭휨강도를 계산한다. 그림에서 $b=300\,\mathrm{mm}$, $d=450\,\mathrm{mm}$이다.
$a=\dfrac{A_s f_y}{0.85 f_{ck} b}=\dfrac{2540\times300}{0.85\times24\times300}=124.5\,\mathrm{mm}$
따라서
$M_n=A_s f_y\left(d-\dfrac{a}{2}\right)=2540\times300\times(450-62.3)$
계산하면 $M_n \fallingdotseq 295.5\times10^{6}\,\mathrm{N\cdot mm}$, 즉 295.5kN·m이다.

전자파 레이더법은 반사파로 철근의 위치·간격·피복두께나 내부 공동을 찾는 방법이라, 철근이 얼마나 부식되었는지는 평가하지 못한다.
철근 부식 평가에는 콘크리트 표면과 철근 사이의 전위차를 재는 자연전위법, 부식 진행의 저항 인자를 보는 전기저항법, 부식 속도를 직접 추정하는 분극저항법을 쓴다.

압축지배 단면 중 띠철근으로 보강된 철근콘크리트 부재의 강도감소계수는 0.65이다. 0.70은 나선철근으로 보강된 부재에 적용하는 값이다.
인장지배 단면 0.85, 포스트텐션 정착구역 0.85, 무근콘크리트의 휨모멘트 0.55는 모두 옳다. 띠철근보다 나선철근 부재의 계수가 큰 것은 나선철근이 심부 콘크리트를 구속해 파괴가 덜 취성적이기 때문이다.

정모멘트·부모멘트 철근의 중심간격은 최대휨모멘트가 생기는 위험단면에서 슬래브 두께의 2배 이하이면서 300mm 이하여야 한다. 3배·450mm는 그 밖의 단면에 적용하는 값이다.
나머지는 옳다 — 장변과 단변의 비가 2를 넘으면 1방향 슬래브로 해석하고, 두께는 최소 100mm 이상이며, 주철근에 직각 방향으로 수축·온도철근을 배치한다.

재료 중 염분량을 줄이는 것은 염화물이 부동태 피막을 깨뜨리는 염해에 대한 대책이지, 이산화탄소가 알칼리도를 낮추는 탄산화에 대한 대책이 아니다.
탄산화 대책은 탄산화 전선이 철근에 도달하기까지의 거리를 늘리는 충분한 피복두께, 이산화탄소 침투를 막는 수밀성 확보, 그리고 주변 탄산가스 농도의 저감이다.

T형보는 그 깊이가 플랜지 두께의 2.5배 이하이거나 복부폭의 1/2 이하일 때만 최소 전단철근 규정에서 제외되는데, 깊이가 플랜지 두께의 3배이면 이 예외에 들지 않으므로 최소 전단철근을 배치해야 한다.
나머지는 모두 최소 전단철근 규정의 예외에 해당한다.
계수전단력이 콘크리트에 의한 설계전단강도의 1/2 이하이면 전단철근이 필요 없다.
기초판과 슬래브는 규정 적용에서 제외된다.
전체 깊이 200mm인 보는 250mm 이하이므로 제외된다.

장기처짐은 지속하중에 의한 크리프와 건조수축으로 생기며, 그 크기를 좌우하는 인자는 압축철근비이다.
장기처짐 계수는 $\lambda=\dfrac{\xi}{1+50\rho'}$로 계산되어, 압축철근비 $\rho'$가 클수록 압축철근이 크리프 변형을 분담해 장기처짐이 줄어든다.

인장 이형철근의 기본정착길이는 다음 식으로 구한다.
$l_{db}=\dfrac{0.6\,d_b f_y}{\sqrt{f_{ck}}}$
$d_b=25.4\,\mathrm{mm}$, $f_y=300\,\mathrm{MPa}$, $f_{ck}=24\,\mathrm{MPa}$를 대입하면
$l_{db}=\dfrac{0.6\times25.4\times300}{\sqrt{24}}=\dfrac{4572}{4.899}$
따라서 기본정착길이는 934mm이다.

1방향 슬래브에서 처짐을 계산하지 않는 경우, 최소 두께는 콘크리트 표준시방서의 슬래브 최소 두께 규정을 적용한다. 캔틸레버 부재의 최소 두께는 지간길이를 10으로 나눈 값이다. 지간길이 L = 2.5m = 2500mm일 때, 최소 두께 = $2500 \div 10 = 250\text{mm}$이다. 따라서 캔틸레버 슬래브의 최소 두께는 250mm이다.

반발경도법은 표면을 타격했을 때의 반발도로 압축강도를 추정하는 방법이라, 내부의 공동이나 균열 깊이는 알아낼 수 없다.
내부 결함 조사에는 탄성파의 전파와 반사를 이용하는 초음파법·충격탄성파법과, 균열이 진전될 때 방출되는 탄성파를 감지하는 어쿠스틱 에미션(AE)법을 쓴다.

전단보강철근 없이 버티려면 계수전단력이 콘크리트에 의한 설계전단강도의 1/2 이하여야 한다.
$V_u \le \tfrac{1}{2}\phi V_c = \tfrac{1}{2}\phi\cdot\tfrac{1}{6}\sqrt{f_{ck}}\,b_w d$
$\phi=0.75$, $f_{ck}=25\,\mathrm{MPa}$, $b_w=1000\,\mathrm{mm}$를 대입하면
$100\times10^{3}=\tfrac{1}{2}\times0.75\times\tfrac{1}{6}\times5\times1000\times d=312.5\,d$
따라서 유효깊이의 최소값은 320mm이다.

균형변형률 상태에서는 압축연단이 극한변형률에 도달하는 순간 인장철근이 항복하므로, 변형률의 삼각형 비례로 중립축 거리를 구한다.
$c_b=\dfrac{\varepsilon_{cu}}{\varepsilon_{cu}+\varepsilon_y}\,d$
$\varepsilon_{cu}=0.0033$, $\varepsilon_y=\dfrac{f_y}{E_s}=\dfrac{400}{200000}=0.002$, $d=500\,\mathrm{mm}$를 대입하면
$c_b=\dfrac{0.0033}{0.0033+0.002}\times500$
따라서 균형단면의 중립축거리는 311mm이다.

철근 배근조사는 전자파 레이더 등의 장비로 콘크리트 속을 탐사하는 내부조사이므로, 육안 중심의 외관조사 항목이 아니다.
외관조사는 균열, 강재의 부식·변형, 기초의 세굴·변형처럼 겉으로 드러난 손상을 눈으로 확인하는 항목으로 구성된다.

보수는 저하된 기능을 준공 당시 수준으로 회복시키는 것이며, 준공상태 이상의 성능을 요구하는 것은 보수가 아니라 보강의 영역이다.
보수는 주로 내력 이외의 내구성·미관·방수 기능을 되돌리고 추가 열화를 막는 수단이며, 그 수준은 위험도·경제성·시공성을 함께 따져 정한다.

수동식 주입법은 작업자가 주입 건이나 소형 펌프로 압력을 수동 조절하는 방식으로, 균열폭 0.2mm 이하의 미세한 균열에는 주입이 어렵다는 것이 수동식 주입법의 근본적 한계입니다. 미세한 균열에 주입하려면 고압 주입 방식이나 저점도 수지가 필요하므로, '균열폭 0.2mm 이하의 미세한 균열부위에 주입하기가 용이하다'는 수동식 주입법의 장점이 아닙니다.
다량의 수지를 단시간에 주입: 비교적 다량의 주입제를 단시간에 주입할 수 있는 장점입니다.
주입압이나 속도 조절: 주입압과 속도를 자유롭게 조절할 수 있는 장점입니다.
부위에 따른 제약 없음: 장비가 간단하므로 어느 부위에나 적용 가능한 장점입니다.

크리프 변형은 하중을 제거해도 전부 회복되지 않고 상당 부분이 잔류한다. 원상태로 돌아온다는 서술이 틀렸다.
나머지는 옳다 — 물-시멘트비가 클수록, 재하 시 재령이 짧을수록, 부재 치수가 작아 건조되는 표면적 비율이 클수록 크리프는 크게 일어난다.

주입공법은 저점도 에폭시 등을 균열에 압입하는 방식이라 비교적 짧은 기간에 접착강도가 발현된다. 장기간이 소요된다는 서술이 틀렸다.
균열 내부까지 충전되어 내력 복원과 함께 누수 차단·내구성 저하 방지를 기대할 수 있고, 표면 형상을 거의 바꾸지 않아 미관 유지에도 유리하다.

균열주입공법은 균열 틈을 메워 방수성과 내구성을 되돌리는 보수공법이며, 부재의 내력을 키우는 보강공법이 아니다.
보강공법은 단면을 키우는 두께증설공법, 외부에서 압축력을 도입하는 외부케이블공법, 인장측에 강판을 붙이는 강판접착공법처럼 내력 자체를 증가시키는 방법이다.