[정수시설운영관리사 3급 1차] 18년 1회차 기출문제 정답·해설 페이지

응집제 등 약품의 희석비율은 희석액의 변질·가수분해와 이송량 증가를 피하기 위해 가능한 한 작게 하는 것이 원칙이므로, 크게 한다는 설명은 옳지 않다.
주입량을 주입률과 처리수량으로 산출하는 것은 일반적인 산정 방식으로 옳다.
희석지점을 주입지점 가까이 두는 것은 희석약품의 변질을 막기 위한 조치로 옳다.
응집보조제 저장설비 용량을 10일 이상으로 하는 것은 안정적 공급을 위한 기준으로 옳다.

폴리염화알루미늄(PAC)은 황산알루미늄(황산반토)에 비해 알칼리도 소모가 적다는 것이 특징이므로, 소모가 많다는 설명은 옳지 않다.
철염계 응집제가 적용 pH 범위가 넓다는 설명은 옳다.
알루민산나트륨을 황산알루미늄과 함께 사용해야 효과적이라는 설명은 옳다.
액체황산알루미늄이 겨울철 산화알루미늄 농도가 높으면 결정이 석출된다는 설명은 옳다.

횡류식 침전지의 제거율은 침강 유효면적을 넓혀야 향상되므로 다층식 침전지를 적용하는 것이 옳다.
다층식(경사판·다단) 구조는 동일한 평면적에서 침강면적을 늘려 표면부하율을 낮추는 효과를 낸다.
침강면적을 줄이면 표면부하율이 커져 오히려 제거율이 떨어진다.
플록의 침강속도를 낮추면 체류시간 내에 가라앉지 못해 제거율이 낮아진다.
유량을 늘리면 표면부하율이 커져 제거율이 저하된다.

플록형성지의 플록형성시간은 계획정수량 기준 20~40분을 표준으로 하므로, 1~2시간이라는 설명은 옳지 않다.
정체부가 생기지 않는 구조로 하고 침전지에 붙여 설치하며, 교반강도를 점차 줄이는 점감식으로 운영하는 것은 모두 올바른 설계 원칙이다.

제시된 설명은 응집제를 여과지에 유입되는 관로에 직접 주입하여 일반 정수처리공정과 달리 응집공정과 침전공정을 생략하고 바로 여과지에서 처리하는 방식이다. 이처럼 응집·침전 과정 없이 여과지 내부에서 응집·억류 작용이 함께 일어나도록 하는 여과법을 내부여과라 한다. 직접여과는 응집 후 침전 없이 바로 여과하는 방식으로 응집 단계가 존재하므로 구분되며, 2단여과·다층여과는 여재 구성 방식에 따른 분류로 이 설명과는 관련이 없다.

염소 사용량은 처리유량과 주입률을 곱해 구하며, 계산 결과 20 kg/hr이 된다.
$24{,}000\ \mathrm{m^3/day} \times 20\ \mathrm{mg/L} = 480{,}000\ \mathrm{g/day} = 480\ \mathrm{kg/day}$
$\dfrac{480\ \mathrm{kg/day}}{24\ \mathrm{hr}} = 20\ \mathrm{kg/hr}$

염소소독에 대한 내성은 크립토스포리디움 난포낭이 가장 크다.
크립토스포리디움은 두꺼운 난포낭 벽에 싸여 있어 통상적인 염소 주입 조건으로는 사실상 불활성화되지 않아 자외선·막여과 등 별도의 대책이 필요하다.
반면 분원성 대장균, 황산염 환원균, 일반세균과 같은 세균류는 원생동물의 포낭에 비해 염소에 훨씬 취약하여 일반적인 소독 조건에서도 쉽게 사멸한다.

여과층 세척은 역세척과 표면세척(또는 공기세척)을 조합하는 방식이 세척 효율을 높이므로 옳은 설명이다.
역세수는 여과층 내 미생물 번식을 억제하기 위해 잔류염소가 있는 정수를 사용한다.
배출수 트로프는 최대배출수량이 무리 없이 유출될 수 있도록 충분한 여유를 두고 크기를 정하며, 10 % 정도의 여유로는 부족하다.
역세유량은 세척 단계(느린 세척~빠른 세척)에 따라 조절하며 고정하지 않는다.

잔류효과가 없고 소독부산물을 생성하지 않으면서 바이러스를 효과적으로 불활성화하는 방법은 자외선(UV)처리이다.
자외선은 화학적 소독제를 사용하지 않으므로 THMs 등 소독부산물이 생기지 않고, 배관 내 잔류 소독효과는 없는 대신 충분한 조사량에서 바이러스에도 높은 불활성화 효과를 보인다.
전염소·중간염소 처리는 잔류효과가 있으나 소독부산물을 생성하고, 활성탄처리는 흡착 공정으로 소독 목적의 공정이 아니다.

급속여과지의 수리적(수두) 분류는 중력식과 압력식으로 나뉘므로, 압력식과 진공식으로 구분한다는 설명은 옳지 않다.
물의 흐름에 따른 상향류·하향류 구분, 여과층에 따른 단층·다층 구분, 여과수량 시간변화에 따른 감쇠여과·정속여과 구분은 모두 실제 분류 기준이다.

정수지의 유효수심은 3~6 m를 표준으로 하므로 옳은 설명이다.
첨두수요대처용량은 시간별 수요 변동을 흡수하기 위한 것으로, 1일 최대소비량을 평균화하는 개념이 아니다.
소독접촉시간은 수위가 낮은 운전조건에서도 확보되도록 계획해야 하며, 운전최고수위를 넘는 용량을 전제로 산정할 수 없다.
부력에 의한 부상 방지대책이 필요한 곳은 지하수위가 낮은 곳이 아니라 높은 곳이다.

차아염소산나트륨은 온도가 상승하면 분해가 촉진되어 압력이 증가하며(ㄱ), 시간 경과와 온도 상승에 따라 유효염소량이 감소하는 특성이 있다(ㄴ). 이러한 분해로 인한 압력 상승과 가스 발생에 대비해 저장조 또는 용기는 2기 이상 설치하여 교대 사용 및 유지관리가 가능하도록 한다(ㄷ). 반면 차아염소산나트륨은 상온에서 액체로 저장·주입되는 약품으로 환기시설은 필요하나 난방장치 구성은 요건이 아니므로(ㄹ) 옳지 않다.

자외선 소독은 자외선이 물속을 충분히 투과해야 효과가 확보되므로, 자외선 소독시설의 자외선 투과율은 70 % 이상을 표준으로 한다는 설명이 옳다.
투과율이 낮으면 같은 살균력을 얻기 위해 필요한 조사량과 램프 수가 급격히 늘어나므로, 원수 수질과 함께 투과율을 설계 조건으로 관리한다.
배오존처리설비는 활성탄 흡착분해·가열분해·촉매분해 방식을 사용하며 중화반응탑과 중화제 저장조는 염소가스 누출에 대비한 제해설비에 해당하고, 액화염소 저장량과 제해설비 관련 서술도 시설기준의 내용과 맞지 않는다.

정수슬러지와 같은 오니류를 매립하려면 함수율(수분함량) 85 % 이하가 되도록 탈수·건조하거나 고형화 처리하여야 한다.
함수율이 높은 상태로 매립하면 침출수가 과다하게 발생하고 매립지 안정성이 확보되지 않기 때문에, 탈수를 통해 수분을 낮추는 것이 매립의 전제 조건이 된다.

여과지 역세척 배출수와 침전지 배출슬러지는 성상이 달라 혼합처리 시 오히려 처리 효율이 떨어질 수 있어, 혼합처리가 효과적이라는 설명은 옳지 않다.
배출수는 규조류 발생 시 별도로 배슬러지지·농축조로 보내고, 필요 시 소독을 동반한 응집·침전 공정으로 처리하며, 처리된 배출수는 착수정으로 회수하는 것이 일반적인 처리 방식이다.

슬러지의 고형물량은 탈수 전후에 변하지 않으므로, 함수율 변화로부터 부피 감소율을 구하면 약 90.8 %가 된다.
고형물 기준 부피 관계는 $V_1(100-94)=V_2(100-35)$이므로 $V_2 = \dfrac{6}{65}V_1 \approx 0.0923\,V_1$이다.
부피감소율은 $\left(1-\dfrac{V_2}{V_1}\right)\times100 \approx 90.8\ \%$이다.

색도는 대부분 용존성 유기물질(부식질 등)에서 기인하므로, 입자성 물질 제거 위주인 급속여과처리만으로는 효과적으로 제거되지 않는다.
응집침전, 활성탄처리, 오존처리는 용존성 색도 물질을 흡착·산화 또는 응집시켜 제거하는 데 효과적이다.

염소는 크립토스포리디움 등 일부 병원성 미생물을 충분히 불활성화시키지 못하므로, 염소소독이 병원성 미생물 제거·불활성화에 완전하지 않다는 설명이 옳다.
다른 소독법을 사용해도 배급수 과정의 재오염 방지를 위해 염소 투입(잔류염소 유지)은 필요하다.
염소는 유기물질과 반응하여 트리할로메탄 등 소독부산물을 생성할 수 있어 안전하다고 볼 수 없다.
암모니아와 반응하면 결합잔류염소(클로라민)가 되어 소독력이 오히려 약해진다.

오존은 염소와 반응하는 유기물(염소요구량 물질)을 미리 산화·분해하므로 일반적으로 후속 염소 소비량을 감소시키는 경향이 있어, 염소 소비량을 증대시킨다는 설명은 옳지 않다.
오존처리는 병원성 미생물에 대한 소독시간을 단축시키고, 냄새를 유발하는 페놀류 등과 반응해 이를 제거하며, 철·망간에 대한 산화능력도 크다.

국내 고도정수처리에서는 오존과 입상활성탄(GAC) 공정이 주로 도입되어 맛·냄새물질을 제거하고 있다.
오존은 환원력이 아니라 산화력을 이용해 맛·냄새물질을 분해한다.
여름철에는 수온 상승으로 미생물 활성이 높아져 생물활성탄의 효과가 오히려 커진다.
고농도 맛·냄새물질이 유입되어도 오존 주입률을 높여 즉각 대응이 가능하다.

흙냄새·곰팡이냄새를 유발하는 물질은 geosmin, 2-MIB, IPMP 등이며, THMs는 염소소독 과정에서 생성되는 소독부산물로 흙·곰팡이냄새와는 관계가 없다.

응집제 주입량 결정에는 자-테스트, SCD, 제타포텐셜미터 등이 사용되며, MLSS 측정기는 활성슬러지 공정의 미생물 농도 관리에 쓰이는 기기로 응집제 주입량 결정과는 관련이 없다.

먹는물관리법상 먹는물공동시설의 관리 의무자는 특별자치시장·특별자치도지사, 시장·군수, 구청장(자치구의 구청장)이며, 유역·지방환경청장은 이에 해당하지 않는다.

수질오염공정시험기준상 부유물질 분석 시료를 즉시 실험할 수 없을 때 4 ℃ 냉장 보관 시 최대 보존기간은 7일이다.

사용한 수돗물을 생활용수·공업용수 등으로 재이용할 수 있도록 다시 처리하는 시설은 수도법상 중수도에 대한 설명이므로, 이를 전용상수도라고 한 설명은 옳지 않다.
전용수도는 전용상수도와 전용공업용수도를 말하고, 공업용수도는 원수·정수를 공업용에 맞게 처리해 공급하는 수도이며, 일반수도는 광역상수도·지방상수도·마을상수도를 말한다.

먹는물 수질기준 항목 중 탁도는 미관·기호성과 관련된 심미적 영향물질에 해당한다.
납, 불소, 카바릴은 인체 건강에 미치는 영향을 기준으로 관리하는 건강상 유해영향물질(무기물질·농약 등)에 속한다.

단위를 mg/L로 환산하면 100 μg/L, 100 ng/mL, 0.1 μg/mL는 모두 0.1 mg/L로 같은 값이지만, 1 mg/L는 이보다 10배 큰 값이므로 다른 값이다.
$100\ \mathrm{ng/mL} = \dfrac{100\times10^{-6}\ \mathrm{mg}}{10^{-3}\ \mathrm{L}} = 0.1\ \mathrm{mg/L}$, $0.1\ \mathrm{\mu g/mL} = \dfrac{0.1\times10^{-3}\ \mathrm{mg}}{10^{-3}\ \mathrm{L}} = 0.1\ \mathrm{mg/L}$

빈칸에 들어갈 내용은 순서대로 40 ℃∼50 ℃와 티오황산나트륨이다.
냄새는 사람의 후각으로 판정하는 관능시험인데, 상온에서는 냄새 성분이 충분히 휘발하지 않아 감지가 어렵다. 그래서 시료를 삼각플라스크에 넣고 마개를 닫은 뒤 40 ℃∼50 ℃ 로 데워 세게 흔들어 성분을 기상으로 몰아낸 다음 마개를 열며 맡는다.
20 ℃∼30 ℃ 는 가열하지 않은 상온 범위여서 이 조작의 목적을 달성하지 못한다.
또 소독제로 주입한 잔류염소 냄새는 판정 대상에서 제외하므로, 염소 냄새가 나면 환원제인 티오황산나트륨을 넣어 잔류염소를 없앤 뒤 측정한다. 과망간산칼륨은 반대로 강한 산화제여서 잔류염소를 제거하지 못한다.

바이러스에 요구되는 수준은 1만분의 9천999(99.99 %) 이상 제거하거나 불활성화하는 것이다.
정수처리기준은 취수지점부터 정수지 유출지점까지를 하나의 구간으로 묶어 병원성 미생물별 목표를 정한다. 소독과 여과를 합친 전체 공정에서 바이러스는 99.99 %, 지아디아 포낭은 1천분의 999(99.9 %) 이상 제거하거나 불활성화해야 한다.
1십분의 9는 90 %, 1백분의 99는 99 % 수준이어서 어느 병원성 미생물에도 적용되지 않을 만큼 느슨하고, 1천분의 999는 지아디아 포낭에 대한 기준이므로 바이러스 요건으로는 쓸 수 없다.

수도법령상 시설규모 2만 ㎥/day 이상 5만 ㎥/day 미만 정수장에는 정수시설운영관리사 3급을 2명 이상 배치하여야 한다.
배치기준은 시설규모가 커질수록 상위 등급과 3급 인원이 함께 늘어나는 구조로 정해져 있다.

수질오염공정시험기준상 상온은 15 ℃ ~ 25 ℃ 범위로 정의된다.
참고로 실온은 1 ℃~35 ℃, 찬 곳은 따로 규정이 없는 한 0 ℃~15 ℃의 곳을 말한다.

환경정책기본법령상 생물화학적 산소요구량(BOD)은 하천의 생활환경기준 항목으로, 호소의 생활환경기준 항목에는 포함되지 않는다.
호소 생활환경기준은 pH, 부유물질, 용존산소, 총인·총질소, 클로로필-a, 대장균군 등으로 구성되며, 유기물 지표로는 BOD 대신 COD·TOC 계열 지표를 사용한다.

옳은 것은 ㄱ, ㄷ, ㄹ이고, 직사광선 아래에서 측정한다는 ㄴ이 잘못된 설명이다.
투명도는 지름 30 cm, 무게 약 3 kg의 백색원판에 지름 5 cm 구멍 8개를 뚫은 투명도판을 수중에 내려 보이지 않게 되는 깊이를 읽어 판정한다. 수면 반사광이 눈을 부시게 해 판정을 방해하므로 직사광선은 피해서 측정해야 한다.
나머지 조건은 판정 오차를 줄이기 위한 것으로 그대로 옳다. 날씨가 맑고 수면이 잔잔할 때, 상판의 이물질을 미리 닦아낸 뒤, 태양 고도가 충분한 오전 10시에서 오후 4시 사이에 측정한다.

유기물함량이 비교적 높지 않고 금속의 수산화물·산화물·인산염·황화물을 함유한 시료의 전처리에는 질산-염산법을 적용한다.
유기물이 거의 없는 시료에는 질산법을, 유기물을 다량 함유한 시료에는 질산-황산법이나 질산-과염소산법을 적용한다.

여과속도는 여과지 통과유량을 여과면적으로 나누어 구하며, 계산하면 120 m/day가 된다.
여과면적은 $10\ \mathrm{m}\times10\ \mathrm{m}=100\ \mathrm{m^2}$이므로, 여과속도는 $\dfrac{12{,}000\ \mathrm{m^3/day}}{100\ \mathrm{m^2}} = 120\ \mathrm{m/day}$이다.

소석회 투입량은 유입유량과 주입률을 곱해 구하며, 계산 결과 100 kg/hr이 된다.
$240{,}000\ \mathrm{m^3/day}\times10\ \mathrm{mg/L} = 2{,}400{,}000\ \mathrm{g/day} = 2{,}400\ \mathrm{kg/day}$
$\dfrac{2{,}400\ \mathrm{kg/day}}{24\ \mathrm{hr}} = 100\ \mathrm{kg/hr}$

먹는물 수질기준 및 검사 등에 관한 규칙상 총트리할로메탄의 기준은 0.1 mg/L를 넘지 않을 것이다.

구리와 같은 금속성분의 정량에는 원자흡수분광광도법이 표준적으로 사용된다.
이온크로마토그래피법은 음이온 등 이온성 무기물질, 기체크로마토그래피법은 휘발성 유기물질 분석에 쓰이는 방법이어서 금속인 구리 측정에는 적합하지 않으며, 양극벗김전압전류법도 공정시험기준의 구리 시험방법으로 규정되어 있지 않다.

광역 및 지방상수도의 수도꼭지에서 매월 1회 이상 검사해야 하는 항목은 일반세균, 총대장균군, 대장균(또는 분원성대장균군), 잔류염소이며, 질산성 질소는 이보다 긴 주기로 검사하는 항목이다.

수돗물 수질기준 위반에 따른 주민 공지 사유에는 탁도가 5 NTU를 초과하는 경우, 소독에 따라 요구되는 불활성화비 값이 1 미만인 상태가 48시간 이상 지속되는 경우, 잔류염소농도가 정수지 유출부에서 4 mg/L 이상인 경우 등이 규정되어 있다.
반면 탁도가 1 NTU를 초과하여 6시간 이상 지속되는 경우는 이러한 공지 사유로 규정되어 있지 않다.

수전전압 22.9 kV 계통에서 한전 인입구로부터 송수펌프까지의 전원 공급 순서는 수전설비 → 변전설비 → 배전설비이다.
한전에서 받은 전력을 수전설비에서 인수한 뒤 변전설비에서 필요한 전압으로 변환하고, 배전설비를 통해 각 부하(송수펌프 등)에 전력을 분배한다.

위상차가 60°이므로 역률은 cos 60° = 0.5, 즉 50 %이며 위상은 지상이다.
역률 = cos θ
= cos 60°
= 0.5 → 50 %
그림의 파형을 보면 전압 곡선이 먼저 최댓값에 이르고 전류 곡선이 θ 만큼 뒤처져 따라간다. 즉 전류가 전압에 비해 60° 늦는 지상(뒤짐) 상태이며, 전동기와 변압기 같은 유도성 부하가 대부분인 정수장 배전반에서 통상 나타나는 모습이다.
87 %는 cos 30° 에 해당하는 값이어서 위상차 60° 와 맞지 않고, 전류가 전압보다 앞서는 진상은 콘덴서 등 용량성 부하가 우세할 때 생기므로 이 파형과 반대다.

계측제어설비는 수질·수량·수압 관리와 정수공정 이상 대응, 운전관리 기능 향상에 기여하지만, 낙뢰나 개폐서지에 의한 피해 경감은 피뢰설비·서지보호장치의 역할이지 계측제어설비 계획으로 기대할 수 있는 효과가 아니다.

세척탱크의 수위계와 양수펌프는 안전사고 방지를 위해 서로 연동되도록 설치하는 것이 옳다.
수위가 이상 수준에 도달하면 자동으로 펌프를 정지시키는 연동 제어가 있어야 과충수나 공회전에 의한 사고를 막을 수 있다.
여과유량계와 손실수두계를 설치하고 필요 시 수질계기를 추가하는 것은 여과지 계측제어의 일반 원칙에 부합한다.
여과유량을 임의로 제어할 수 있도록 하는 것과 세척조작을 신뢰성 높은 시퀀스제어로 구성하는 것도 타당한 설명이다.

상수도설계기준에서 현장제어반은 FCS(Field Control Station)로 표기한다.
현장제어반은 각 시설 현장에 설치되어 기기를 직접 감시·조작하는 설비로, 중앙에서 통합 감시하는 설비와 구분된다.

광케이블은 저손실 특성 덕분에 오히려 장거리 전송이 가능하다는 점이 장점이므로, 장거리전송이 불가능하다는 설명은 옳지 않다.
또한 광대역으로 고속·대용량 전송이 가능하고, 무유도·비전도성이라 누화가 방지되며 온도·습도 등 환경 영향과 내구성 면에서도 우수하다.

초음파 유량계는 초음파의 전파 속도차(전파시간차)나 도플러 효과를 이용해 유속을 측정하는 방식이며, 패러데이의 전자유도법칙은 전자기 유량계의 측정원리이다.
따라서 초음파 유량계가 패러데이 전자유도법칙을 적용한다는 설명은 옳지 않다.
초음파가 투과되는 유체라면 도전성 여부와 무관하게 측정할 수 있다.
기포나 이물질이 섞이면 초음파 전파가 방해되어 측정오차가 생긴다.
발신부·수신부가 관벽에 부착되는 비접촉 방식이라 압력손실이 거의 없다.

먹는물 수질기준상 정수의 잔류염소 기준은 4.0 mg/L 이하이며, 0.4 mg/L가 아니다.
따라서 잔류염소 상한이 0.4 mg/L로 정해져 있다는 설명은 옳지 않다.
염소살균법은 설비와 주입방법이 간단하고 유지관리비가 저렴하며, 결합잔류염소는 주로 모노클로라민·디클로라민 형태로 존재한다. 염소요구량은 수중 유기물·무기물을 산화·분해하는 데 필요한 염소량을 의미한다.

침전지 바닥에 슬러지가 쌓이면 유효 용적이 줄어들어 오히려 체류시간이 짧아지는 문제가 생기므로, 슬러지 제거가 체류시간이 길어지는 것을 방지한다는 설명은 옳지 않다.
슬러지를 주기적으로 제거하는 목적은 침강공정 방해 예방, 맛·냄새를 유발하는 미생물의 서식 환경 제거, 슬러지의 혐기성화 방지에 있다.

부유물질, 원충, 세균, 바이러스 등을 입자 크기에 따라 체거름 원리로 분리하며, 공칭공경 0.01 μm 이상의 영역을 분리대상으로 하는 막여과법은 정밀여과법(MF)이다. 한외여과법은 이보다 작은 0.001~0.01 μm 영역, 나노여과법과 역삼투압법은 이온 및 저분자 물질 제거를 위한 훨씬 조밀한 막을 사용한다.

그림에서 응집제(Alum)를 펌프와 조절밸브를 이용해 가압 후 관 내부로 분사·확산시켜 물의 흐름과 혼합시키는 구조를 보여준다. 별도의 교반기나 임펠러 없이 가압된 약품수를 확산 노즐로 주입하여 혼합구역(0~0.5D)에서 급속혼화가 이루어지므로 가압수확산에 의한 혼화 방식에 해당한다.

분말활성탄 저장설비는 연속주입 시 30일분 이상, 간헐주입 시 10일분 이상이 표준이다. 따라서 '연속 10일분, 간헐 5일분'은 틀렸다. 응집제는 30일분 이상, 알칼리제는 연속 30일분·간헐 10일분 이상, 응집보조제는 10일분 이상이다.

급속여과지의 여과속도는 120~150 m/day가 표준 기준이므로 이 설명이 옳다.
반면 급속여과지의 모래층 두께는 60~70 cm, 모래의 유효경은 0.45~1.0 mm가 표준이므로 제시된 수치와 다르며, 모래면 위의 수심 역시 표준값과 일치하지 않는다.

조압수조(surge tank)는 수격작용을 완화하기 위한 별도의 부속설비로, 펌프 자체의 제원 항목이 아니다.
펌프의 제원은 통상 전양정, 토출량, 구경 등을 결정하여 정한다.

축류펌프는 비속도가 크고 저양정·대유량 조건에 적합한 펌프이다.
원심펌프는 고양정·소유량에, 사류펌프는 그 중간 영역에 적합하며, 양흡입펌프는 흡입측 캐비테이션을 줄이기 위한 구조로 비속도에 따른 이 분류와는 별개이다.

상수도용 밸브에 요구되는 기능은 유량제어, 수압제어, 수위제어 등이며, 위치제어는 밸브 자체에 요구되는 기능으로 보기 어렵다.
따라서 위치제어가 상수도용 밸브의 요구 기능이라는 설명은 옳지 않다.

산화성물질 경고 표지는 동그란 구슬 위에서 불꽃이 타오르는 그림을 붉은 테두리 마름모 안에 넣은 것이다.
산화성물질은 스스로 잘 타지 않더라도 산소를 내어 다른 물질의 연소를 돕는 성질을 가지므로, 산소를 뜻하는 원과 그 위의 불꽃을 겹쳐 그린 그림으로 표현한다.
함께 제시된 나머지 그림은 산화성과 무관하다.
노란 삼각형 안 느낌표 → 화학물질 표지가 아니라 위험장소 경고
노란 삼각형 안 비탈에서 돌이 굴러떨어지는 그림 → 낙하물 경고
붉은 원에 사선을 그어 위쪽 화살표를 막은 그림 → 경고표지가 아니라 금지표지

산업안전보건법령상 사망자가 1명 이상 발생한 재해는 중대재해로 분류된다.
중대재해에는 이 외에도 3개월 이상 요양이 필요한 부상자가 동시에 2명 이상 발생하거나, 부상자 또는 직업성 질병자가 동시에 10명 이상 발생한 경우도 포함된다.

사무직 종사 근로자의 정기 안전·보건교육 시간은 매반기 6시간 이상이 기준이므로, 3시간 이상이라는 설명은 옳지 않다.
일용근로자 채용 시 교육은 1시간 이상, 일용근로자를 제외한 근로자의 채용 시 교육은 8시간 이상이며, 건설 일용근로자에게는 건설업 기초안전·보건교육 4시간이 별도로 요구된다.

수산화나트륨(NaOH)은 pH를 조정하는 알칼리제이지 응집제가 아니므로, 정수장 응집제로 옳지 않다.
정수장에서 실제 사용되는 응집제로는 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄, 염화제2철 등이 있다.

위어(weir)는 개수로에서의 유량측정에 사용되는 장치로, 관수로(폐쇄된 관로) 내 유량측정 장치로는 적합하지 않다.
관수로에서는 벤츄리미터, 노즐, 오리피스 등을 이용해 압력차로 유량을 측정한다.

완전유체(이상유체)는 점성을 완전히 무시할 수 있는 가상의 유체이므로, 점성을 완전히 무시할 수 없다는 설명은 옳지 않다.
완전유체는 현실에는 존재하지 않는 개념으로, 압축성 또한 완전히 무시할 수 있다고 가정한다.

점성계수는 [MLT]계 차원으로 $[ML^{-1}T^{-1}]$로 나타낸다.
이는 점성계수의 단위인 $\mathrm{Pa \cdot s} = \mathrm{kg/(m \cdot s)}$로부터 유도된다.

유량은 관 단면적과 유속의 곱으로 구하며, 계산 결과 약 1.0 m³/s가 된다.
$Q = \dfrac{\pi}{4}D^2 \times V = \dfrac{\pi}{4}(0.8\,\mathrm{m})^2 \times 2.0\,\mathrm{m/s} \approx 1.0\,\mathrm{m^3/s}$

정상류(steady flow)는 유동 상태(유속·압력 등)가 시간에 따라 변하지 않는 흐름을 말한다.
시간에 따라 변하는 흐름은 부정류이며, 공간(위치)에 따른 변화 여부로 구분하는 등류·부등류는 이와는 별개의 기준이다.

다르시-바이스바흐 식에 따르면 마찰손실수두는 관의 직경에 반비례한다.
$h_L = f\dfrac{L}{D}\dfrac{V^2}{2g}$
이 식에서 손실수두는 유속의 제곱과 관의 길이에는 비례하고, 속도수두에도 비례하므로 나머지 설명은 옳지 않다.

여과지 성능 평가의 3대 지표는 여과수 탁도, 여과지속시간과 여과수량의 비율, 역세척수량과 여과수량의 비율이며, 여과지 트로프의 재질은 이러한 성능 지표에 해당하지 않는다.

동수경사선(HGL)은 위치수두와 압력수두의 합을 연결한 선을 의미한다.
속도수두까지 포함해 나타낸 선은 에너지경사선(EGL)으로, 동수경사선과 구분된다.

경심은 흐름 단면적을 윤변으로 나눈 값으로, 계산 결과 1.0 m가 된다.
수심이 2 m이므로 흐름 단면적은 $A = 4\,\mathrm{m} \times 2\,\mathrm{m} = 8\,\mathrm{m^2}$이고, 윤변은 $P = 4\,\mathrm{m} + 2 \times 2\,\mathrm{m} = 8\,\mathrm{m}$이다.
$R = \dfrac{A}{P} = \dfrac{8}{8} = 1.0\,\mathrm{m}$
수로의 전체 높이 3 m는 경심 계산에 사용되지 않는 값이다.

다르시-바이스바흐 식으로 계산하면 손실수두는 약 25.8 m가 된다.
먼저 유속을 구하면 $V = \dfrac{Q}{A} = \dfrac{0.1\,\mathrm{m^3/s}}{\frac{\pi}{4}(0.2\,\mathrm{m})^2} \approx 3.18\,\mathrm{m/s}$이다.
$h_L = f\dfrac{L}{D}\dfrac{V^2}{2g} = 0.02 \times \dfrac{500}{0.2} \times \dfrac{3.18^2}{2 \times 9.8} \approx 25.8\,\mathrm{m}$

개수로 흐름을 상류와 사류로 구분하는 기준은 프루드 수(Froude number)이며, 이와 관련된 한계유속·한계수심 개념도 함께 사용된다.
반면 레이놀즈 수는 층류와 난류를 구분하는 기준으로, 상류·사류 구분과는 직접적인 관계가 없다.

마찰손실수두가 속도수두와 같다는 조건을 이용하면 마찰손실계수는 0.02가 된다.
$h_L = f\dfrac{L}{D}\dfrac{V^2}{2g} = \dfrac{V^2}{2g}$ 이므로 $f\dfrac{L}{D} = 1$이다.
$f = \dfrac{D}{L} = \dfrac{0.4\,\mathrm{m}}{20\,\mathrm{m}} = 0.02$

표면부하율은 유입유량을 침전지 수면적으로 나눈 값으로, 계산하면 50 m³/m²·일이 된다.
침전지 수면적은 $A = 50\,\mathrm{m} \times 20\,\mathrm{m} = 1000\,\mathrm{m^2}$이다.
$\text{표면부하율} = \dfrac{50000\,\mathrm{m^3/day}}{1000\,\mathrm{m^2}} = 50\,\mathrm{m^3/m^2 \cdot day}$
침전지 깊이 4.0 m는 표면부하율 계산에는 사용되지 않는다.

염소 소독 효과는 pH가 낮을수록 살균력이 강한 차아염소산(HOCl) 비율이 높아져 커진다.
pH가 높아지면 살균력이 약한 차아염소산이온(OCl⁻)의 비율이 늘어 오히려 소독효과가 감소하므로, pH가 높을수록 소독효과가 커진다는 설명은 옳지 않다.
염소제는 잔류효과가 있다는 장점이 있는 반면 트리할로메탄 등 염소계 유기화합물을 생성하는 단점이 있고, 착수정·염소혼화지·정수지 입구 등 잘 혼화되는 지점에 주입한다.

혼화지의 속도경사(G)는 교반강도를 나타내는 지표로, 단위는 m/s²가 아니라 s⁻¹(1/s)이다.
$G = \sqrt{\dfrac{P}{\mu V}}$의 관계식에서 알 수 있듯, G는 동력(P), 물의 점성계수(μ), 조의 부피(V)에 영향을 받는다.

추정말단압력제어는 배수관망의 말단 압력을 일정하게 유지하는 것이 목적인 압력제어 방식으로, 펌프의 유량제어를 직접적인 목적으로 하는 방식이 아니다.
반면 펌프의 운전대수 제어, 회전속도 제어나 밸브의 개도 제어는 토출유량 자체를 조절하는 대표적인 유량제어 방식이다.

공동현상을 방지하려면 흡입측 밸브를 완전히 개방하여 흡입측 손실을 최소화해야 한다.
반대로 펌프 회전속도를 높이거나 흡입관의 손실을 크게 하는 것, 펌프 설치 위치를 높이는 것은 모두 흡입측 압력을 낮춰 공동현상을 유발하는 방향의 조치이므로 방지대책이 될 수 없다.

옳은 것은 ㄱ, ㄴ, ㄷ이다. 비속도(Ns)는 펌프 임펠러의 형상을 나타내는 값으로, 유량·양정·회전수가 같아도 임펠러 형상에 따라 비속도가 달라진다(ㄱ 옳음).
비속도가 커질수록 임펠러 형상은 축류형 → 사류형 → 원심형(터빈형) 순으로 변하므로, 같은 비속도 값을 비교했을 때 축류펌프가 사류펌프보다 비속도가 크고(ㄴ 옳음), 사류펌프가 벌류트(원심)펌프보다 비속도가 크다(ㄷ 옳음).
반면 비속도가 작을수록 저유량·고양정 특성을 가지므로, ㄹ의 "비속도가 작으면 토출량이 많고 양정이 낮은 펌프"라는 설명은 반대로 서술되어 틀린 내용이다.

수격작용에 의한 부압 발생을 막으려면 관내 유속을 작게 하는 것이 유리하며, 유속을 크게 하는 것은 오히려 수격작용을 악화시키므로 옳지 않은 설명이다.
플라이휠 설치, 한방향형 조압수조 설치, 압력수조(에어챔버) 설치는 모두 실제로 사용되는 부압 방지 대책이다.

원동기(펌프) 출력은 $P = \dfrac{\rho g Q H}{\eta}$로 나타내며, 액체의 단위체적당 질량(밀도)에 비례한다.
이 식에서 출력은 펌프의 전양정과 토출량에는 비례하고, 펌프의 효율에는 반비례하므로 나머지 설명은 옳지 않다.