[건설재료시험기능사 필기] 08년 2회차 기출문제 정답·해설 페이지

알루미나 시멘트는 수화 초기에 강도 발현이 매우 빨라 조기강도가 크므로 긴급공사나 동절기 공사에 적합하다.
보통포틀랜드시멘트보다 하루 이틀 만에 높은 강도를 얻을 수 있는 것이 가장 큰 특징이다.
화학작용에 대한 저항성이 커서 오히려 풍화되기 어려운 편이다.
내산성이 우수해 해수공사에 적합하지만 수화열이 높아 서중공사에는 오히려 불리하다.
수화열이 매우 커서 매스콘크리트에는 적합하지 않다.

목재 건조 방법은 자연 건조와 인공 건조로 나뉜다. 공기건조법은 목재를 야외에 적층하여 자연 바람과 햇빛에 의해 건조하는 방법으로 자연 건조의 대표적 방식이다. 끓임법, 증기건조법, 열기건조법은 모두 외부 열원을 이용한 인공 건조 방법이므로 정답은 공기건조법이다.

표가 설명하는 물질은 역청(bitumen)이다.
표에 적힌 "천연 또는 인공의 기체·반고체 또는 고체상의 탄화수소혼합물, 또는 이들의 비금속 유도체의 혼합물"이라는 구성 조건과 이황화탄소에 완전히 용해된다는 용해 조건이 역청의 정의 그대로이다.
아스팔트·타르·피치 등은 모두 이 역청을 주성분으로 하는 역청재료이며, 도로포장·방수재로 쓰인다.
메탄 — 탄소 1개짜리 단일 탄화수소 기체로, 정의가 요구하는 "혼합물"에 해당하지 않는다.
고무 — 탄성을 가진 고분자 재료로 이황화탄소 용해성으로 정의되는 물질이 아니다.
글리세린 — 수산기를 가진 3가 알코올이므로 탄화수소혼합물이 아니다.

니트로셀룰로오스에 니트로글리세린을 흡수시켜 콜로이드화한 가소성의 폭약을 교질 다이너마이트라 한다.
콜로이드 상태이므로 점성이 있어 발파공 안에 밀실하게 충전할 수 있는 것이 특징이다.
분말상 다이너마이트는 니트로글리세린을 흡수제에 흡수시킨 가루 형태의 폭약이다.
칼릿은 과염소산암모늄을 주성분으로 하는 폭약으로 콜로이드 상태의 가소성 폭약이 아니다.
질산에멀션폭약은 질산암모늄 수용액을 유화시켜 만든 함수폭약이다.

석재의 인장강도는 압축강도에 비해 매우 작다는 것이 석재의 일반적 성질이므로 '석재의 인장강도는 압축강도에 비해 매우 크다'는 설명이 틀렸다. 석재는 압축에는 강하지만 인장력에 약한 재료로, 인장강도는 압축강도의 약 1/10 수준에 불과하다.
흡수율이 크면 내부에 수분이 침투하여 강도 저하와 동해(콘크리트 표면이 부서지는 현상)를 초래하므로 흡수율에 관한 설명은 정확하다.
비중이 크다는 것은 석재의 조직이 치밀하다는 의미이므로 압축강도가 커진다는 설명도 일반적으로 타당하다.
화강암은 석영, 장석, 운모로 구성되어 있으며 내화성이 낮아 고온에서 팽창·수축으로 인해 쉽게 파괴되므로 정확하다.

시멘트를 장기간 저장할 때는 오히려 쌓는 포대 수를 줄여야 한다는 점에서 설명이 잘못되었다.
저장 기간이 길어지거나 저장량이 많을수록 아래쪽 시멘트가 굳거나 통기가 나빠지므로 쌓는 높이를 줄여서 저장하는 것이 원칙이다.
방습 구조의 사일로나 창고에 보관하는 것은 올바른 저장 방법이다.
품종별로 구분해 저장하는 것도 올바른 저장 방법이다.
저장 중 약간이라도 굳은 시멘트를 사용하지 않는 것도 올바른 설명이다.

포졸란은 규산질 물질로서 시멘트와 반응하여 추가적인 C-S-H 겔을 생성하므로, 포졸란 반응은 일반 수화반응보다 느리고 발열량이 적다. 따라서 2번 "발열량이 증가한다"는 포졸란 콘크리트의 특징에 부적당하다. 포졸란을 사용하면 1번 미세한 포졸란 입자가 블리딩을 감소시키고, 3번 포졸란 반응으로 인한 추가 강도 발전으로 장기 강도가 증가하며, 4번 C-S-H 겔 증가로 공극이 감소하여 수밀성이 향상된다.

스트레이트 아스팔트는 블론 아스팔트(산화 아스팔트)와 비교할 때 내후성이 낮다는 특징을 가지므로 4번이 틀렸다. 스트레이트 아스팔트는 블론 아스팔트에 비해 탄성이 작고(1번 참), 연화점이 낮으며(2번 참), 감온비가 크다(3번 참)는 특징이 있다. 반대로 블론 아스팔트는 산화 처리로 인해 경화되고 강화되어 내후성, 내열성, 내산화성이 우수하므로, 스트레이트 아스팔트의 내후성이 블론 아스팔트보다 크다는 설명은 사실과 반대다.

화약류 취급에서 뇌관과 폭약은 폭발 위험을 줄이기 위해 반드시 분리하여 보관해야 하므로 한곳에 보관한다는 설명은 잘못되었다.
뇌관은 기폭 감도가 예민해 폭약과 함께 두면 사고 위험이 커지기 때문에 별도의 장소에 저장하는 것이 원칙이다.
다이너마이트를 햇볕과 화기에서 피해 보관하는 것은 올바른 취급 방법이다.
화기와 충격에 각별히 주의하는 것도 올바른 취급 방법이다.
흡습과 동결을 막기 위해 온습도 변화에 주의하는 것도 올바른 취급 방법이다.

콘크리트 부재의 치수가 클수록 내부 수분 손실이 느려 크리프는 오히려 작게 일어나므로 설명이 잘못되었다.
부재가 두꺼울수록 건조가 늦어지고 구속 효과가 커서 크리프 변형이 억제되는 경향을 보인다.
재하 시 재령이 작을수록 크리프가 크게 일어나는 것은 맞는 설명이다.
물-시멘트비가 클수록 크리프가 크게 일어나는 것도 맞는 설명이다.
작용 응력이 클수록 크리프가 크게 일어나는 것도 맞는 설명이다.

골재의 밀도는 골재 내부 공극이 물로 채워지고 표면에는 물기가 없는 표면건조포화상태를 기준으로 한다.
이 상태를 기준으로 하면 배합설계에서 골재가 콘크리트 반죽의 물을 흡수하거나 내보내는 영향을 배제할 수 있어 배합계산의 기준으로 삼기에 적합하다.

토목공사용 석재 중 화강암은 결정질 화성암으로 조직이 치밀하여 압축강도가 가장 크다.
대리석·응회암·사암은 변성암이나 퇴적암 계열로 화강암보다 압축강도가 낮은 편이다.

가단주철은 백주철을 장시간 열처리해 탄소를 흑연화시킴으로써 연성과 인성을 크게 높인 주철이다.
급랭으로 만든 백주철(시멘타이트 조직)은 단단하지만 취성이 커서, 가단화 풀림 처리를 거쳐 조직을 개선한 뒤 사용한다.
보통주철은 편상흑연이 그대로 남아 있어 취성이 크고 별도의 가단화 처리를 거치지 않는다.
고급주철은 강도를 높인 주철일 뿐 백주철의 열처리로 얻는 것이 아니다.
특수주철은 합금원소를 첨가해 내식성·내마모성 등을 높인 것으로 가단화 목적과 다르다.

응결경화촉진제는 워커빌리티 개선이 아니라 시멘트의 응결과 초기 경화 속도를 빠르게 하기 위해 사용하는 혼화제이다.
반면 나머지 보기들은 모두 반죽질기·유동성을 좋게 하여 작업성을 높이는 데 쓰인다.
AE제는 미세기포를 연행해 볼베어링 작용으로 유동성을 좋게 한다.
감수제는 동일한 워커빌리티를 유지하면서 단위수량을 줄여 반죽질기를 개선한다.
시멘트 분산제는 시멘트 입자를 분산시켜 유동성과 작업성을 높인다.

발포제는 시멘트가 응결할 때 알루미늄 분말 등과의 화학반응으로 수소가스를 발생시켜 콘크리트 속에 미세한 기포를 만드는 혼화제이다.
이 기포로 경량화하거나 충전성을 높이는 용도로 쓰이며, 기체 발생을 이용한다는 점에서 다른 혼화제와 구별된다.
방수제는 콘크리트 내부의 물 침투를 막는 데 목적이 있고 기체 발생과 무관하다.
AE제는 계면활성 작용으로 안정된 독립기포를 연행할 뿐 화학반응으로 가스를 내지 않는다.
감수제는 단위수량을 줄여 유동성을 개선하는 것으로 기포 생성과는 관련이 없다.

콘크리트 압축강도는 압축강도 = 최대하중 ÷ 공시체 단면적으로 구한다. 원형 공시체 ø15×30cm에서 단면적은 $A = \pi r^2 = \pi \times 7.5^2 = 176.71 \text{ cm}^2$이다. 최대하중 37,100kg을 적용하면 $\text{압축강도} = \frac{37,100}{176.71} = 209.9 \approx 210 \text{ kg/cm}^2$이다.

과산화수소 용액의 희석 문제로, 용질의 질량은 변하지 않으므로 40% × 100g = 6% × (100 + 물의 양)의 관계식을 세운다. 좌변은 원래 용액의 용질 질량: 40 × 100 ÷ 100 = 40g이다. 우변을 정리하면 6 × (100 + 물의 양) ÷ 100 = 40, 따라서 6(100 + 물의 양) = 4000, 600 + 6 × 물의 양 = 4000, 물의 양 = 3400 ÷ 6 ≈ 566.7g이므로 약 567g을 넣으면 된다.

굵은 골재의 마모시험에는 로스앤젤레스시험기가 사용된다.
원통형 드럼 안에 강구를 시료와 함께 넣고 회전시켜 마모·충격에 의한 손실량을 측정하는 방식이다.
지깅시험기는 마모시험에 규정된 기구가 아니다.
표준침은 아스팔트의 침입도를 측정하는 기구이다.
원심분리시험기는 아스팔트 혼합물에서 역청을 추출·정량할 때 쓰이는 장치이다.

콘크리트 슬럼프 시험의 가장 중요한 목적은 굳지 않은 콘크리트의 워커빌리티(반죽질기)를 판단하는 것이다.
슬럼프콘을 들어올렸을 때 콘크리트가 주저앉는 정도로 반죽의 유동성과 시공연도를 가늠한다.
비중은 슬럼프값만으로 알 수 없고 별도의 단위용적질량 시험이 필요하다.
강도는 압축강도 시험 등으로 별도로 측정하며 슬럼프값과 직접 대응하지 않는다.
입도는 골재의 체가름 시험으로 확인하는 항목이다.

체눈에 막힌 골재 알갱이는 파쇄되지 않도록 주의하면서 손으로 되밀어 체에 남은 시료로 간주한다.
알갱이를 부수거나 억지로 통과시키면 입도분포가 왜곡되므로, 원래 크기를 유지한 채 잔류 시료로 처리하는 것이 원칙이다.
힘주어 밀어 통과시킨 것으로 처리하면 실제보다 잔류량이 줄어 입도결과가 왜곡된다.
부서지도록 힘껏 빼내는 것도 알갱이의 원래 크기를 훼손해 결과를 그르친다.
전체 골재에서 제외해 무효로 처리하는 것은 시험 규정에 맞지 않는다.

역청혼합물의 소성흐름에 대한 저항력을 평가하는 대표적 시험기는 마샬시험기이다.
공시체에 하중을 가해 최대강도(마샬 안정도)와 변형량(흐름값)을 측정함으로써 아스팔트 혼합물의 소성변형 저항성을 평가한다.
슈미트해머는 콘크리트 등 경화체의 표면 반발경도로 강도를 추정하는 비파괴 시험기이다.
로스앤젤레스시험기는 굵은 골재의 마모저항을 평가하는 장치이다.
길모어침은 시멘트 페이스트의 응결시간을 측정하는 기구이다.

슬럼프 시험에서 콘크리트는 슬럼프콘 부피의 약 1/3씩 3층으로 나누어 채운다.
각 층을 25회씩 다짐봉으로 다져 균질하게 채운 뒤 콘을 수직으로 들어올려 주저앉은 높이로 슬럼프값을 구한다.
3/4씩 채우면 한 층의 양이 지나치게 많아 균등한 3층 다짐이 되지 않는다.
1/2씩 채우는 것도 3층 균등 채움 원칙과 맞지 않는다.
1/5씩 채우면 층수·다짐 규정에 맞지 않게 여러 번 나누어야 해 표준 절차와 다르다.

시멘트 모르타르 압축강도 시험용 표준 모르타르는 시멘트와 표준모래를 무게비 1 : 2.25로 배합해 제작한다.
정해진 배합비로 반죽해야 시험조건이 일정하게 유지되어 결과를 회차·기관 간에 비교할 수 있다.
1 : 2 비율은 모래 비율이 규정보다 적어 표준 배합이 아니다.
1 : 3 비율은 모래 비율이 규정보다 많아 표준 배합과 다르다.
1 : 3.45 비율 역시 표준으로 정해진 배합비와 어긋난다.

흙의 수축한계 시험에서 수축접시 1개를 만드는 데 필요한 시료량은 약 30g이다.
0.425mm체를 통과한 시료를 반죽하여 수축접시에 기포 없이 채운 뒤 노건조시켜 부피와 무게 변화로 수축한계를 구한다.
15g은 접시를 채우기에 시료량이 부족해 규정된 두께를 맞추기 어렵다.
50g은 규정보다 많아 접시 용량을 초과할 수 있다.
150g은 규정량보다 크게 많아 시험 조건에 맞지 않는다.

KS F 2414에 따른 콘크리트 블리딩 시험은 굵은 골재의 최대 치수가 50mm 이하인 경우에 적용한다.
이는 시험용기(원통형 용기)의 크기와 골재 치수의 관계를 고려해 정해진 적용 범위이다.
25mm 기준은 적용 범위를 지나치게 좁게 잡은 것으로 규정과 다르다.
60mm 기준은 규정된 적용 상한을 넘어서는 값이다.
80mm 기준 역시 규정보다 큰 값으로 적용 범위에 맞지 않는다.

흙의 함수비 시험에서 시료는 110±5℃의 항온 건조로에서 항량이 될 때까지 건조한다.
이 온도는 자유수와 흡착수를 충분히 증발시키면서도 흙 입자의 화학적 결합수는 크게 날아가지 않도록 정한 기준이다.
100±5℃는 규정 온도보다 낮아 수분이 충분히 제거되지 않을 수 있다.
120±5℃는 규정보다 높은 온도이다.
130±5℃는 규정보다 더 높아 결합수까지 손실될 우려가 있다.

시멘트 비중 시험(르샤틀리에병법)에서 1회 시험에 사용하는 시멘트의 양은 약 64g이다.
병에 광유를 채운 뒤 시멘트를 넣었을 때의 부피 증가량으로 비중을 계산하므로, 눈금 범위 안에서 안정적으로 읽을 수 있는 시료량이 정해져 있다.
35g은 부피 증가가 작아 눈금을 정밀하게 읽기 어렵다.
46g도 규정된 시료량에 못 미친다.
58g 역시 규정량보다 적다.

반죽질기에 따른 작업의 난이도와 재료분리에 대한 저항 정도를 나타내는 굳지 않은 콘크리트의 성질은 워커빌리티이다.
워커빌리티는 시공연도라고도 하며, 다지기·운반·타설 작업의 용이성과 재료분리 저항성을 함께 나타내는 종합적 개념이다.
트래피커빌리티는 건설기계가 흙 위를 주행할 수 있는 정도를 나타내는 별개의 개념이다.
성형성은 거푸집 형상에 순응해 채워지는 정도를 가리키는 좁은 의미의 성질이다.
피니셔빌리티는 마무리 작업의 용이성을 뜻하는 것으로 반죽질기 전반을 포괄하지 않는다.

물-시멘트비는 단위수량을 단위시멘트량으로 나눈 값으로, 이 배합에서는 50%이다.
$W/C = \dfrac{160}{320} \times 100 = 50\%$
단위수량 160kg/m³을 단위시멘트량 320kg/m³으로 나누면 0.5, 즉 백분율로 50%가 된다.

골재의 안정성 시험에는 황산나트륨 용액을 사용해 흡수·건조를 반복시키는 방법이 쓰인다.
결정 성장에 따른 팽창압으로 골재 입자의 붕괴·손실 정도를 평가해 동결융해 등 기상작용에 대한 저항성을 판단한다.
황산마그네슘 용액은 유사한 원리이나 이 시험의 규정 용액으로 채택된 것은 아니다.
염화칼슘 용액은 동결방지제 등으로 쓰일 뿐 안정성 시험 용액이 아니다.
가성소다(수산화나트륨) 용액은 모래의 유기불순물 시험 등 다른 시험에 사용된다.

균등계수는 D60 을 D10 으로 나눈 값으로 구하며, 이 흙에서는 약 1.68이다.
$C_u = \dfrac{D_{60}}{D_{10}} = \dfrac{0.16}{0.095} \approx 1.68$
균등계수가 1에 가까울수록 입경이 고른 흙이고, 값이 클수록 입도분포가 넓은 흙이다.

액성한계 시험에서는 홈 바닥의 흙이 약 1.5cm 길이로 서로 맞붙을 때까지 낙하시키므로, 10mm 접촉할 때까지 회전시킨다는 설명은 틀린 내용이다.
크랭크를 1초에 2회전의 속도로 돌려 황동접시를 낙하시키다가 흙이 규정 길이만큼 붙는 순간 멈추고, 그때까지의 낙하횟수를 기록한다.
0.425mm체를 통과한 시료 약 200g을 준비하는 것은 규정된 시료 준비 방법이다.
황동접시의 낙하 높이를 10±1mm로 조정하는 것도 규정된 절차이다.
낙하횟수 25회에 해당하는 함수비를 액성한계로 정의하는 것 역시 옳은 설명이다.

모르타르 압축강도 시험에서 표준 공시체는 50mm × 50mm × 50mm 정육면체이고, 압축강도는 파괴하중을 단면적으로 나눈 값이다.
주어진 압축강도 140.5kg/cm²에서 파괴하중을 구하는 공식은
$\text{파괴하중}(\text{kg}) = \text{압축강도}(\text{kg/cm}^2) \times \text{단면적}(\text{cm}^2)$
이다. 단면적은
$5\text{cm} \times 5\text{cm} = 25\text{cm}^2$
이므로, 파괴하중 = 140.5 × 25 = 3512.5kg이다.
선택지에서 가장 근접한 값은 3372kg이나, 정확한 계산값 3512.5kg에 가장 가까운 것은 3372kg이다.

표의 값으로 구한 수축지수는 5.8%이다.
수축지수는 흙이 반고체 상태로 존재하는 함수비의 폭을 뜻하며, $SI = PL - SL$ 즉 소성한계에서 수축한계를 뺀 값으로 정의된다.
표에 주어진 소성한계 30.3%, 수축한계 24.5%를 대입하면 $SI = 30.3 - 24.5 = 5.8\%$ 이다.
두 값을 반대 순서로 빼면 음수가 나오므로, 항상 큰 값인 소성한계가 앞에 온다는 점만 기억하면 된다.

아스팔트 침입도 시험에서 침이 시료 속으로 0.1mm 들어갔을 때를 침입도 1로 정의한다.
즉 관입 깊이(mm)를 10배 한 값이 침입도 단위이므로, 값이 작을수록 아스팔트가 단단하다는 것을 의미한다.
0.1을 그대로 침입도로 쓰면 단위 정의(0.1mm = 1)와 어긋난다.
10으로 보면 관입 깊이가 1mm에 해당해 실제 조건인 0.1mm 관입과 맞지 않는다.
100으로 보면 관입 깊이가 10mm에 해당해 역시 조건과 맞지 않는다.

콘크리트 블리딩은 타설 후 비교적 이른 시간부터 나타나기 시작하므로, 5시간이 지나야 발생한다는 설명은 옳지 않다.
블리딩수는 골재와 시멘트 입자가 가라앉으면서 밀려 올라오는 현상으로, 타설 직후부터 진행되어 일정 시간 뒤 최대치에 이른다.
블리딩 정도로 재료분리 경향을 가늠할 수 있다는 설명은 옳다.
블리딩이 심하면 표면 수밀성이 떨어진다는 설명도 옳다.
분말도가 높은 시멘트를 쓰면 블리딩이 줄어든다는 설명 역시 옳은 내용이다.

콘크리트 압축강도 시험용 공시체는 몰드를 떼어낸 뒤 18~22℃의 수중에서 습윤양생한다.
이 범위를 벗어나면 수화반응 속도가 달라져 강도 발현이 표준 조건과 어긋나므로, 규정된 양생온도를 지키는 것이 중요하다.
8~12℃ 범위는 규정된 양생온도보다 낮아 수화가 더디게 진행된다.
12~16℃ 범위도 규정 온도에 못 미쳐 표준 양생 조건이 되지 못한다.
26~30℃ 범위는 규정보다 높아 초기 수화가 빨라지므로 표준 조건과 다르다.

흙을 지름 약 3mm의 국수 모양으로 밀었을 때 부스러지기 시작하는 함수비를 소성한계라 한다.
소성한계는 흙이 소성 상태에서 반고체 상태로 넘어가는 경계의 함수비를 나타내는 애터버그 한계 중 하나이다.
액성한계는 유동곡선에서 낙하횟수 25회에 해당하는 함수비로, 소성 상태와 액체 상태의 경계이다.
수축한계는 함수비가 더 줄어도 흙의 부피가 더 이상 줄지 않는 경계의 함수비이다.
자연한계는 애터버그 한계 체계에서 정의되는 용어가 아니다.

콘크리트용 모래의 유기불순물 시험에는 탄산암모늄 용액이 사용되지 않는다.
이 시험은 수산화나트륨 용액에 모래를 담가 우러난 색을, 탄닌산으로 만든 표준색 용액과 비교하는 방식으로 진행한다.
알코올 용액은 탄닌산을 녹여 표준색 용액을 만들 때 쓰인다.
탄닌산 용액은 비교 기준이 되는 표준색 용액을 만드는 데 쓰인다.
수산화나트륨 용액은 시료를 담가 두는 기본 시약으로 쓰인다.

영구 변형을 남기지 않는 한계, 즉 탄성한도를 나타내는 점은 곡선 초기의 E 점이다.
그림의 곡선은 원점에서 직선으로 올라가며 P 와 E 를 지나고, 위 항복점 $Y_1$ 에서 꺾여 아래 항복점 $Y_2$ 까지 떨어졌다가 다시 상승해 최고점 U 를 지나 오른쪽 끝 F 에서 끝난다. 변형이 완전히 회복되는 마지막 점은 직선부가 끝나는 비례한도 P 를 조금 지난 E 이다.
E 를 지나면 하중을 제거해도 변형이 남기 시작하므로, 그 뒤의 점들은 모두 탄성 거동의 한계가 될 수 없다.
$Y_1$ — 응력이 급격히 떨어지기 직전의 상항복점으로, 이미 소성 변형이 시작된 구간이다.
U — 곡선이 최대 응력을 나타내는 극한강도(인장강도)점이다.
F — 곡선의 오른쪽 끝, 시험편이 끊어지는 파괴점이다.

슬럼프 시험에서 콘크리트가 주저앉은 길이는 5mm 단위로 측정한다.
슬럼프콘을 들어올린 뒤 콘 중심선상의 높이 차를 자로 재어 5mm 단위로 기록하는 것이 표준 절차이다.
3mm 단위는 규정보다 지나치게 세밀한 정밀도이다.
7mm 단위는 규정된 5mm 단위와 다르다.
10mm 단위는 규정보다 거칠어 슬럼프값의 변별력이 떨어진다.

30cm, 40cm, 75cm는 평판재하시험에 규정된 재하판 지름이며, 50cm는 이에 해당하지 않는다.
재하판의 크기에 따라 지반반력계수가 달라지므로 규정된 표준 치수를 사용해야 시험 결과를 서로 비교할 수 있다.
30cm 재하판은 규정된 표준 치수 중 하나이다.
40cm 재하판도 규정된 표준 치수에 포함된다.
75cm 재하판 역시 규정된 표준 치수에 해당한다.

골재의 조립률(FM)을 구할 때 사용하는 표준체에는 25mm체가 포함되지 않는다.
조립률 계산에는 0.15mm에서 시작해 차례로 2배씩 커지는 표준체(0.15, 0.3, 0.6, 1.2, 2.5, 5, 10, 20, 40mm 계열)만 사용한다.
40mm체는 조립률 계산에 사용되는 표준체 중 하나이다.
10mm체도 표준체 목록에 포함된다.
0.15mm체 역시 조립률 계산에 사용하는 가장 작은 체눈이다.

아스팔트의 인화점은 가열 중 발생한 휘발 성분에 불이 붙는 최저 온도를 말한다.
시료 표면에 화염을 가까이 댔을 때 순간적으로 불이 붙는 최초의 온도이며, 불이 계속 타는지 여부와는 무관하게 정의된다.
불이 약 10초간 붙어 있는 최고 온도로 보는 설명은 인화점이 아니라 연소점에 가까운 개념이다.
기포가 발생하는 최고 온도로 보는 설명은 인화점 정의와 관련이 없다.
잡아당겨 끊어진 길이로 보는 설명은 신도 시험의 정의이며 인화점과 무관하다.

스페이서 디스크는 흙의 비중시험에 사용되는 기구가 아니다.
비중시험은 피크노미터에 시료와 증류수(또는 광유)를 채워 무게를 재는 방식으로 진행하며, 항온건조로와 데시케이터로 시료를 건조·보관한다.
항온 건조로는 시료를 일정 온도로 건조하는 데 쓰인다.
데시케이터는 건조된 시료를 식히면서 흡습을 막는 데 쓰인다.
피크노미터는 비중시험의 핵심 기구로 부피와 무게 관계를 측정하는 데 쓰인다.
스페이서 디스크는 다짐시험에서 몰드의 유효 부피를 조정하는 부속품으로, 비중시험과는 관련이 없다.

압밀시험으로는 연경지수를 얻을 수 없다.
압밀시험은 하중 단계별 침하-시간 곡선으로부터 압축지수·체적변화계수·압밀계수 등을 구하고, 이로부터 투수계수도 계산할 수 있다.
투수계수는 압밀계수와 체적변화계수 등을 이용해 간접적으로 산정할 수 있다.
압축지수는 하중-간극비 관계 곡선의 기울기로 직접 구해진다.
체적변화계수는 압밀시험에서 직접 산정되는 값이다.
연경지수는 애터버그 한계(소성한계·액성한계) 시험으로 구하는 값으로, 압밀시험과는 별개이다.

소성한계와 액성한계 사이의 함수비를 가진 흙은 소성 상태에 있다.
함수비가 늘어날수록 흙은 고체→반고체→소성→액체 상태로 변하며, 소성한계와 액성한계는 각각 반고체-소성, 소성-액체 상태의 경계이다.
고체 상태는 수축한계보다 함수비가 낮은 구간이다.
반고체 상태는 수축한계와 소성한계 사이의 구간이다.
액체 상태는 액성한계보다 함수비가 높은 구간이다.

점성토의 예민비는 자연상태의 일축압축강도를 되비빔한 시료의 일축압축강도로 나눈 값으로, 이 흙에서는 5.6에 해당한다.
$S_t = \dfrac{q_u}{q_{ur}} = \dfrac{1.5}{0.28} \approx 5.4$
계산값은 약 5.4로, 주어진 값 가운데 이에 해당하는 것은 5.6이다. 예민비가 클수록 되비빔으로 잃는 강도가 커서 예민한 점토로 분류된다.

현장 다짐도 95%를 만족하는 현장 건조단위무게의 최소치는 약 1.56g/cm³이다.
$\gamma_{d,field} = \gamma_{d,max} \times 0.95 = 1.64 \times 0.95 \approx 1.56\ \mathrm{g/cm^3}$
다짐도는 현장 건조단위무게를 실내 최대 건조단위무게로 나눈 비율이므로, 최대 건조단위무게에 목표 다짐도를 곱하면 요구되는 최소 건조단위무게를 얻는다.

흙의 입자는 크기가 큰 순서대로 자갈 > 모래 > 실트 > 점토이다.
입경이 클수록 투수성이 크고 소성이 작으며, 입경이 작아질수록 비표면적이 커져 물·이온과의 상호작용이 강해진다.
모래를 자갈보다 앞에 두는 나열은 실제 입경 크기 순서가 뒤바뀐 것이다.
점토를 실트보다 앞에 두는 나열도 실제 입경 크기 순서와 어긋난다.
콜로이드를 모래보다 앞세우는 나열 역시 실제 입경 순서와 맞지 않는다.

2 : 1 분포법으로 구한 깊이 $Z$ 에서의 응력 증가량은 $\Delta P = \dfrac{P \cdot B^{2}}{(B+Z)^{2}}$ 이므로, 분자의 B 와 분모의 (B+Z) 에 모두 제곱이 붙은 식이 옳다.
그림처럼 한 변이 $B$ 인 정사각형 기초에 등분포하중 $P$ 가 작용하면 기초가 지반에 전달하는 전 하중은 $P \cdot B^{2}$ 이고, 이 하중은 기초 모서리에서 점선처럼 연직 2 : 수평 1 의 기울기로 퍼져 나간다.
깊이 $Z$ 에서는 한 변이 좌우로 각각 $Z/2$ 씩 늘어나 $B+Z$ 가 되므로 하중이 분포하는 면적은 $(B+Z)^{2}$ 이고, 전 하중을 이 면적으로 나눈 값이 응력 증가량 $\Delta P$ 가 된다.
분자만 제곱이고 분모가 $B+Z$ 인 식 — 하중을 면적이 아니라 길이로 나눈 꼴이어서 응력의 단위가 되지 않는다.
분자·분모 어디에도 제곱이 없는 식 — 전 하중도 분포 면적도 나타내지 못하므로 2 : 1 분포의 결과가 아니다.
분모가 $P+B$ 인 식 — 하중과 길이를 더한 형태라 애초에 성립하지 않는다.

현장 흙의 단위무게(밀도)를 측정하는 방법으로 아스팔트 치환법은 사용되지 않는다.
현장 밀도시험은 모래치환법, 고무막법, 절삭(코어)법 등 흙을 직접 파내거나 일정 부피를 확보해 무게를 재는 방식으로 이루어진다.
절삭법은 규정된 부피의 흙덩이를 잘라내 무게를 재는 방법이다.
모래치환법은 파낸 구멍에 표준사를 채워 부피를 역산하는 방법이다.
고무막법은 구멍에 고무막을 씌우고 물을 채워 부피를 재는 방법이다.

간극비 1.1, 건조단위무게 1.205g/cm³인 흙의 비중은 약 2.531이다.
$\gamma_d = \dfrac{G_s \cdot \gamma_w}{1+e} \;\Rightarrow\; G_s = \gamma_d(1+e) = 1.205 \times (1+1.1) \approx 2.531$
건조단위무게 식을 비중에 대해 정리한 뒤 간극비와 물의 단위중량(1g/cm³)을 대입하면 비중을 구할 수 있다.

평판 재하 시험에서 지지력 계수(K)는 침하량 대 하중 강도의 비로 정의된다.
공식은
$K = \frac{\text{하중 강도(kg/cm}^2\text{)}}{\text{침하량(mm)}}$
이다. 주어진 값을 대입하면
$K = \frac{1.25\text{ kg/cm}^2}{1.25\text{ mm}} = 1\text{ kg/cm}^2\text{/mm}$
이고, 단위를 $\text{kg/cm}^3$로 환산하면 1mm = 0.1cm이므로
$K = \frac{1.25}{0.125} = 10\text{ kg/cm}^3$
이다.

분사현상(quick sand)에 대한 설명이다.
사질토 지반에서 상향 침투수압이 유효응력을 상쇄할 만큼 커지면 간극수와 함께 모래 입자가 솟아오르며 지지력을 잃는다.
침투현상은 물이 흙 속으로 스며드는 일반적인 흐름을 가리킬 뿐 모래가 솟아오르는 현상은 아니다.
배수현상은 물을 빼내는 과정을 가리키는 일반 용어로 모래 분출과는 무관하다.
동상현상은 겨울철 모관수의 결빙 팽창으로 지반이 부풀어 오르는 현상으로 유출 수량 증가와는 관계가 없다.

습윤 단위무게는 시료의 무게를 부피로 나누어 구한다.
원기둥 용기의 부피는 $V = \pi r^2 h = \pi \times (2\mathrm{cm})^2 \times 10\mathrm{cm} \approx 125.7\mathrm{cm^3}$이다.
따라서 습윤 단위무게는 $\gamma_t = \dfrac{250\mathrm{g}}{125.7\mathrm{cm^3}} \approx 2\mathrm{g/cm^3}$로 계산된다.

다짐시험을 통해 최적함수비를 구할 수 있다.
함수비를 달리하며 건조단위중량을 측정하면 최대 건조단위중량이 나타나는 함수비가 최적함수비(OMC)이다.
CBR시험은 노상·노반 재료의 지지력비를 구하는 시험으로 최적함수비를 결정하는 시험은 아니다.
일축압축시험은 구속압이 없는 상태에서 흙의 강도를 구하는 시험이다.
직접 전단시험은 전단면을 고정한 상태에서 전단강도 정수를 구하는 시험이다.

말뚝기초는 얕은 기초가 아니라 깊은 기초에 해당한다.
얕은 기초는 상부 하중을 얕은 깊이에서 지반에 직접 전달하는 기초이고, 말뚝기초는 지지층까지 말뚝을 박아 하중을 전달하는 방식이다.
전면기초는 건물 전체 바닥을 하나의 기초판으로 만든 얕은 기초이다.
독립 푸팅기초는 기둥마다 독립된 기초판을 두는 얕은 기초이다.
복합 푸팅기초는 두 개 이상의 기둥을 하나의 기초판으로 묶은 얕은 기초이다.

일축압축시험에서 파괴면이 최대 주응력과 이루는 각은 $\theta = 45^{\circ} + \dfrac{\phi}{2}$ 이므로, 45°에 내부마찰각의 절반을 더한 식이 옳다.
모어 원과 파괴포락선이 접하는 점을 보면 원의 중심에서 접점까지의 각이 $90^{\circ} + \phi$ 이고, 파괴면의 경사각은 그 절반이므로 45°에 내부마찰각의 1/2 을 더한 값이 된다.
점착력만 갖는 포화 점토처럼 $\phi = 0$ 인 흙이면 파괴각이 45°가 되어, 일축압축 공시체가 약 45°의 경사면을 따라 갈라지는 실제 파괴 형태와 일치한다.
내부마찰각을 4·6·8 로 나눈 나머지 식들은 모어 원의 기하 관계에서 유도되지 않는 형태이며, $\phi$ 가 0 이 아닐 때 실제 파괴면 경사보다 작은 각을 준다.

허용지지력은 극한지지력을 안전율로 나누어 구한다.
안전율이 3이므로 허용지지력은 $q_a = \dfrac{q_u}{F_s} = \dfrac{60\mathrm{t/m^2}}{3} = 20\mathrm{t/m^2}$이다.