[공조냉동기계기능사 필기] 06년 1회차 기출문제 정답·해설 페이지

정전작업의 안전관리는 무전압 상태 유지, 잔류전하 방전, 단락접지 등 통전 위험을 없애는 절차가 핵심이다.
과열·습기·부식의 방지는 설비를 장기적으로 관리하는 일반적인 유지보수 사항으로, 정전작업 시의 직접적인 안전조치 항목으로 보기 어렵다.

고압가스 저장탱크를 지하에 매설할 때는 주위에 마른 모래를 채우고, 탱크 외면에 부식방지 조치를 하며, 매설 위치를 지상에서 알 수 있도록 경계를 표시하는 것이 기준이다.
다만 저장탱크 정상부와 지면 사이의 거리는 60㎝ 이상으로 정해져 있으므로, 이를 1m 이상이라고 한 설명은 기준에 맞지 않는다. (2006년 출제 당시 기준이며, 세부 수치는 현행 고압가스 안전기준에서 확인 필요)

보일러 수위가 안전 수위보다 낮아지면 전열면이 물에 잠기지 않아 국부적으로 과열되며, 심하면 보일러 본체가 과열되어 파손으로 이어질 수 있다.
습증기 발생이나 수면계 물때, 누설 등은 저수위 자체보다는 수질이나 다른 운전 조건과 관련된 현상으로, 저수위의 직접적인 결과로 보기 어렵다.

안전사고 방지의 기본원리 5단계는 안전조직 → 사실의 발견 → 분석 → 시정방법의 선정 → 시정책의 적용 순서로 진행된다.
먼저 안전관리를 담당할 조직을 갖춘 뒤 사고와 관련된 사실을 파악하고, 그 원인을 분석해 대책을 세우고 실제로 적용하는 흐름이다.

아크 빛에 눈이 노출되어 혈안·부종 등 전기성 안염 증상이 나타나면, 우선 냉찜질을 하고 안정을 취하는 것이 기본적인 응급조치이다.
안약을 넣고 작업을 계속하거나 먼 산을 보는 것만으로는 손상된 눈을 보호할 수 없고, 임의로 염수를 넣는 것도 적절하지 않다.

수공구를 기계나 재료 위에 올려놓고 사용하면 진동이나 충격으로 공구가 떨어져 파손되거나 작업자·주변 사람이 다칠 위험이 있으므로 올바른 취급방법이 아니다.
주위 환경에 주의해 작업을 시작하고, 공구 상자 안의 공구를 정리정돈하며, 작업에 맞도록 항상 점검·보수하는 것은 모두 바람직한 수공구 안전관리 사항이다.

보일러를 비교적 짧은 기간 동안 정지할 때는 보일러 내부를 물로 가득 채워 보관하는 만수보존법을 사용한다.
반면 장기간 정지 시에는 내부를 완전히 말려 습기를 제거하는 건조보존법을 쓰며, 밀폐보존법이나 석회보존법도 건조 상태를 유지해 부식을 막는 장기 보존 방법에 속한다.

냉동기유는 저온에서도 유동성을 잃지 않도록 응고점이 낮고 적당한 점도를 가져야 하므로, 점도가 지나치게 높은 고점도액일 것을 구비조건으로 요구하는 것은 적합하지 않다.
전기절연내력이 크고, 냉매가스에 잘 용해되지 않으며, 인화점이 높은 것은 냉동기유가 갖추어야 할 바람직한 성질이다.

냉동제조설비의 특정설비는 검사에 합격한 것을 사용하고, 냉매설비에 자동제어장치를 설치하며, 냉매가스가 누설되지 않도록 진동·충격·부식에 대비하는 것이 시설·기술기준의 기본 요건이다.
압축기 최종단에 설치한 안전장치의 작동시험은 2년이 아니라 1년에 1회 이상 실시해야 하므로, 2년에 1회라는 주기는 기준에 맞지 않는다. (2006년 출제 당시 기준이며, 세부 주기는 현행 고압가스 안전기준에서 확인 필요)

안전모는 산·알칼리 취급 장소에서 펠트나 파이버 재질을 사용하고, 화기를 다루는 곳에서는 셀룰로이드 재질을 피하며, 주기적으로 세척하는 것이 관리 원칙이다.
모체와 착장체(땀방지대) 사이의 간격은 충격을 흡수할 수 있도록 25㎜ 이상의 여유 공간을 두어야 하므로, 이를 5㎜ 이하로 좁게 유지한다는 설명은 안전모 취급기준에 맞지 않는다.

산소용기 밸브는 급격히 개폐하지 않고 서서히 조작해야 마찰열이나 충격에 의한 발화·폭발 위험을 막을 수 있다.
산소는 그 자체가 가연물은 아니지만 강한 조연성을 가져 급격한 압력변화나 기름·그리스 접촉 시 발화 위험이 크므로 취급이 까다롭다.
용기 온도를 40℃ 이하로 유지하는 것은 올바른 안전수칙이다.
화기에서 멀리 두는 것과 밸브에 그리스·기름을 묻히지 않는 것도 표준적인 취급 원칙이다.

휘발성 유류를 다루는 작업장은 가스가 정체되지 않도록 환기를 충분히 해야 하므로, 실내 공기를 외부와 차단하는 것은 잘못된 방법이다.
밀폐된 공간에 인화성 증기가 축적되면 폭발 하한 농도에 도달해 화재·폭발 위험이 커진다.
인화물질 누설 여부를 수시로 점검하는 것은 올바른 조치이다.
소화기를 규정에 맞게 비치하고 조작법을 익히는 것도 기본 안전수칙이다.
정전기가 발생하는 화학섬유 작업복 착용을 금하는 것도 착화원 차단을 위한 올바른 조치이다.

헤라이드 토치(halide torch)는 불꽃 색 변화로 누설을 확인하는 기구로 프레온계 냉매 검지에 쓰이며, 암모니아 누설검지 방법이 아니다.
암모니아는 특유의 자극적인 취기로 누설을 감지할 수 있고, 붉은 리트머스시험지를 청색으로 변화시키며, 페놀프탈레인지를 적색으로 변화시켜 검지에 활용한다.

감전자가 아직 통전 중인 도전체에 접촉해 있을 때 맨손으로 잡아 떼어내면 구조자도 감전되므로, 발을 잡아 떼어내는 조치는 잘못된 방법이다.
먼저 스위치를 차단해 전원을 끊거나 전원 식별이 어려우면 즉시 전기부서에 연락하는 것이 우선이며, 이후 병원에 연락하는 것도 필요한 조치이다.

수공구 작업에서는 손이 직접 공구를 쥐고 조작하는 신체 부위이므로 협착·베임 등 재해가 가장 많이 발생한다.

고체 이산화탄소(드라이아이스)는 액체 상태를 거치지 않고 고체에서 바로 기체로 상태가 변하므로, 이때 필요한 열은 승화열이다.
융해열은 고체→액체, 증발열은 액체→기체 변화에 필요한 열이므로 드라이아이스의 기화 현상과는 맞지 않는다.

플로우트 스위치는 냉매 액면을 검출해 팽창밸브나 전자밸브를 제어하는 액면제어용 기기로, 고압측 압력 상승을 방지하는 안전장치가 아니다.
스프링식 안전밸브, 고압차단 스위치, 가용전은 모두 고압측 압력이나 온도가 이상 상승했을 때 작동해 장치를 보호하는 안전장치이다.

암모니아는 물과 어떤 비율로도 잘 섞이는 성질이 있어, 제시된 냉매 중 수분을 가장 많이 녹인다.
그래서 암모니아 장치에서는 소량의 수분이 들어와도 냉매에 녹아 팽창밸브가 얼어붙는 동결 사고는 잘 생기지 않지만, 수분이 쌓이면 냉동능력 저하와 재료 부식의 원인이 된다.
반면 R-22와 같은 프레온계 냉매는 수분을 거의 녹이지 못해, 유리된 수분이 팽창밸브에서 얼어 통로를 막는 동결 사고를 일으킨다.

응축온도를 그대로 둔 채 증발온도만 높이면 팽창과정에서의 압력차가 줄어 플래시 가스가 적어지므로, 단위 질량당 냉동효과가 증가한다.
동시에 증발압력이 높아져 압축비가 작아지고 압축일량도 줄어들기 때문에, 냉동효과 증가와 맞물려 성적계수는 오히려 좋아진다.
압축비는 증발온도 상승으로 증가가 아니라 감소한다.
성적계수는 감소가 아니라 증가한다.
압축일량도 증가가 아니라 감소한다.

전동기의 소비전력은 전압과 전류의 곱으로 구한다.
$P = VI = 100\mathrm{V} \times 5\mathrm{A} = 500\mathrm{W}$

광명단은 강관 표면의 부식을 막기 위해 칠하는 방청도료로, 보온·단열을 위한 피복재료가 아니다.
규조토, 석면, 기포성 수지는 모두 배관의 열손실을 줄이기 위해 사용되는 보온재이다.

암모니아 냉동기에서 오일분리기는 압축기에서 토출된 냉매가스에 섞인 윤활유를 분리하기 위해 압축기와 응축기 사이의 토출관에 설치한다.
이렇게 분리한 오일을 다시 압축기 크랭크케이스로 돌려보내 응축기·증발기 등 다른 기기로 오일이 넘어가 전열을 방해하는 것을 막는다.

만액식 증발기에서 전열 성능을 높이려면 냉각관 사이의 관 간격이 좁아야 하므로, 관 간격이 넓을수록 좋다는 설명은 틀렸다.
냉각관이 냉매에 충분히 잠기거나 접촉해 있을 것, 관면이 거칠거나 핀이 부착되어 전열면적이 넓을 것, 평균온도차가 클 것은 모두 전열을 좋게 하는 조건이다.

사용압력 $10\ \mathrm{kg/cm^2}$ 정도의 비교적 낮은 증기·물·기름·가스·공기 배관에 쓰이며 아크 용접으로 제조되는 관은 배관용 아크 용접 탄소강관이다.
고압배관용 탄소강관은 그보다 높은 압력에, 스테인리스 강관이나 합금강관은 내식성·내열성이 특히 필요한 배관에 주로 사용된다.

암모니아는 동 및 동합금을 부식시키므로 동 재질 부품이 많은 프레온(R-22)용 자동 팽창밸브는 암모니아에 쓸 수 없다. 프레온은 수분과 섞이면 팽창밸브 동결 등 문제가 생기므로 R-22에도 드라이어가 필요하다. 암모니아 장치에도 유분리기를 설치한다. 압축기 워터재킷은 비열비가 커서 토출가스 온도가 높은 암모니아 압축기에 필요하며, R-12에는 반드시 필요하지 않다.

셸 튜브(shell & tube) 응축기는 원통형 동체 내부에 냉각수가 흐르는 다수의 튜브를 배치한 수냉식 응축기이다.
냉매가스는 셸(동체) 쪽에서 응축되고 튜브 내부로는 냉각수가 흘러 열을 흡수하는 구조로, 공랭식이 아니다.

동관은 알칼리성에는 내식성이 강하지만 산성 용액에는 침식되므로, 산성에 강하고 알칼리성에 심하게 침식된다는 설명은 내용이 반대로 서술된 것이다.
전기·열전도율이 좋은 점, 가볍고 가공이 쉬우며 동파 우려가 적은 점, 전연성이 풍부하고 관 내면이 매끄러워 마찰저항이 작은 점은 모두 동관의 옳은 특징이다.

실제 환산 관계는 1kcal가 약 3.968BTU에 해당하는 것이지, 1BTU가 3.968kcal에 해당하는 것이 아니므로 이 설명은 단위 환산이 반대로 되어 있다.
1BTU는 물 1파운드(Lb)를 1°F 올리는 데 필요한 열량, 1kcal는 물 1kg을 1℃ 올리는 데 필요한 열량이라는 정의는 옳다.
기체의 정압비열이 정적비열보다 큰 것도 열역학적으로 옳은 설명이다.

on-off 제어는 조작량이 On 또는 Off 두 가지 상태만 가지는 대표적인 불연속(단속) 제어 방식이다.
서보 제어, 폐회로 제어, 시퀀스 제어는 각각 연속 추종제어나 순서제어에 해당하는 개념으로 on-off 제어와는 성격이 다르다.

응축기 출구에서 팽창밸브 입구까지인 ③ 구간이 고압 액 냉매배관이다.
그림의 냉매 흐름은 압축기 → ② → 응축기 → ③ → 팽창밸브 → ④ → 증발기 → ① → 압축기 순이다. 냉매는 응축기에서 고압 상태 그대로 액화되고 팽창밸브를 지나야 비로소 압력이 떨어지므로, 응축기와 팽창밸브 사이만이 고압 액관이 된다.
증발기에서 압축기로 가는 구간은 저압 가스가 흐르는 흡입관이다.
압축기에서 응축기로 가는 구간은 고압 과열가스가 흐르는 토출관이다.
팽창밸브에서 증발기로 가는 구간은 이미 감압된 저압 습증기가 흐르는 저압 액관이다.

흡수식 냉동기는 압축기 대신 흡수기와 발생기, 용액펌프 등을 이용해 냉매를 순환시키므로 압축기는 흡수식 냉동기의 주요 구성부품이 아니다.
응축기, 증발기, 발생기는 흡수식 냉동기에서도 냉매의 상태변화를 담당하는 핵심 구성요소이다.

강관의 호칭지름은 A(밀리미터)와 B(인치) 두 가지로 표시하며, $300\mathrm{A}$는 인치 호칭으로 12B에 해당한다.

브롬화리튬(LiBr) 수용액은 수분(물)을 냉매로 흡수하는 흡수제로 사용되므로, 흡수식 냉동장치에 필요하다.
증기압축식·증기분사식·전자 냉동장치는 압축기나 노즐, 펠티에 소자 등을 이용하는 방식으로 LiBr 수용액을 사용하지 않는다.

1분간 물 100L(=100kg)를 25℃에서 3℃로 냉각하는 데 필요한 열량을 구한 뒤 냉동톤 단위로 환산하면 약 39.76냉동톤이 된다.
$Q = m \cdot c \cdot \Delta t = 100\mathrm{kg} \times 1\mathrm{kcal/(kg \cdot ^\circ C)} \times (25-3)^\circ\mathrm{C} = 2200\ \mathrm{kcal/min}$
$Q = 2200 \times 60 = 132{,}000\ \mathrm{kcal/h}$
$\mathrm{RT} = \dfrac{132{,}000}{3320} \approx 39.76$

압축기 흡입가스의 과열도가 클수록 토출가스 온도가 높아진다. 과열된 냉매가스를 압축하면 압축 후 온도가 더 크게 상승하기 때문이다.
R-12를 사용하는 압축기는 토출가스 온도가 낮은 편이라 오히려 워터자켓을 부착하지 않는 경우가 많다.
톱 클리어런스가 커지면 재팽창 가스가 늘어나 체적효율은 오히려 낮아진다.
토출가스 온도가 상승하면 체적효율도 함께 낮아진다.

제시된 냉매 중 R-113은 염소를 많이 포함한 CFC 계열 냉매로 오존층 파괴지수(ODP)가 가장 크다.
R-22, R-142b는 HCFC 계열로 R-113보다 오존층 파괴 영향이 작고, R-134a는 염소를 포함하지 않는 HFC 계열로 오존층을 파괴하지 않는다.

압력계 장착부를 떼어내기 좋도록 붙인다는 항목과, 압력계가 냉매가스의 작용에 견디는 것이어야 한다는 항목이 옳다.
압력계는 검사·교정·수리 때 떼었다 다시 붙일 수 있어야 하므로 장착부를 착탈이 가능한 이음으로 만든다. 또 냉매가스에 부식되거나 변질되지 않고 그 압력에 견디는 것을 써야 한다.
저압측 압력계는 운전 상태에 따라 대기압 아래까지 내려가므로 진공부 눈금이 반드시 필요하다. 눈금이 불필요하다는 서술은 옳지 않다.
장착부를 용접해 버리면 압력계를 떼어낼 수 없어 검사·교체가 불가능해지므로 옳지 않다.

각속도는 주파수에 $2\pi$를 곱해 구하며, 60Hz에서는 약 377rad/sec가 된다.
$\omega = 2\pi f = 2 \times 3.14 \times 60 \approx 377\ \mathrm{rad/sec}$

에바콘(증발식 응축기) 내부의 엘리미네이터는 통과하는 공기(바람)에 의해 수분(물방울)이 비산되어 외부로 날아가는 것을 방지하는 역할을 한다.
물의 증발 촉진이나 공기 제거, 과냉각 방지는 엘리미네이터의 기능이 아니다.

흡수식 냉동기는 물을 냉매로 사용하므로 냉매인 물이 0℃ 부근에서 얼어버려 저온을 얻는 데는 한계가 있으며, 이는 흡수식 냉동기의 장점이 아니라 제약 조건이다.
압축기가 없어 진동이 적은 점, 증기·온수 등 폐열(배열)을 이용할 수 있는 점, 부분부하 운전 시 운전비가 경제적인 점은 흡수식 냉동기의 대표적인 장점이다.

열의 일당량(기계적 열당량)에 따라 $1\mathrm{kcal}$는 약 427kg·m의 일에 해당한다.

증발식 응축기는 냉각수가 증발할 때의 잠열로 응축열을 빼앗기 때문에 전열이 좋은 편이며, 설계 시 냉각관의 전열면적은 $1.3\sim1.5\ \mathrm{m^2/RT}$ 정도를 기준으로 잡는다.
같은 이유로 냉각수 소비량이 적어 물이 부족한 지역이나 옥외 설치에 유리하다.

크로스(Cross)는 관이 십자로 만나는 4방구 이음쇠로, 유체가 들어오는 관을 제외한 나머지 세 방향으로 유체를 나누어 보낼 때 사용한다.
레듀샤는 지름이 다른 관을 줄여 잇는 데, 소켓은 같은 지름의 관을 직선으로 잇는 데, 엘보는 배관의 방향을 바꾸는 데 쓰이므로 분기용 부속이 아니다.

스크루 압축기는 로터가 고속으로 회전하기 때문에 오히려 소음과 진동이 커지는 경향이 있어, 고속회전으로 소음이 적다는 설명은 장점으로 볼 수 없다.
흡입·토출밸브가 없고 크랭크샤프트·피스톤링 같은 마모 부품이 없어 고장이 적은 점, 압력손실이 작아 체적효율이 좋은 점은 스크루 압축기의 실제 장점이다.

R-12(프레온) 액의 비중은 윤활유보다 크므로, 냉동장치 내에서 R-12 액은 윤활유 아래로 가라앉는다.
반대로 암모니아 액은 윤활유보다 비중이 작아 윤활유 위에 뜨는 형태로 분리되며, R-12와 윤활유는 비교적 잘 섞이는 편이다.

증기는 응축 시 잠열을 방출하므로 온도 강하가 빠르고, 단위 질량당 열량이 크며, 배관 내 자연 순환이 용이하여 부하 변화에 대한 응답속도가 매우 빠르다. 증기와 고온수 난방방식을 비교할 때 핵심은 각 열원의 물리적 특성이다.
고저가 심하고 산재된 지역: 고온수(중력 이용 곤란하고 분산 배치에 유리)가 오히려 유리하고, 증기는 높이에 따른 압력 손실과 응축 문제로 부적합하다.
고온수의 간헐 운전: 고온수는 축열량이 크고 냉각 속도가 느려 간헐 운전에 적당하지 않으며 증기가 이에 유리하다.
증기 배관지름: 증기는 배관 내 밀도가 낮아 같은 열량 전달 시 배관지름이 작아진다.

머쉬룸형 흡입구는 극장 좌석 밑처럼 바닥에 설치하는 버섯 모양의 흡입구다. 바닥 먼지를 함께 빨아들이므로 흡입구 밑에 먼지 받이를 둔다. 그릴형·레지스터는 주로 벽이나 천장에 설치하고, 아네모스탯형은 천장 취출구다.

공장·연구소·전산실처럼 생산 공정이나 설비의 환경을 맞추기 위한 공조는 산업용 공기조화에 해당하므로, 이를 보건용 공기조화로 분류한 설명은 틀렸다.
공기조화가 보건용과 산업용으로 대별된다는 설명, 보건용 공조는 실내 인원의 쾌적 환경을 목적으로 한다는 설명, 산업용 공조는 생산 공정이나 물품의 환경조성을 목적으로 한다는 설명은 모두 옳다.

냉각코일이나 에어와셔를 통과한 공기에 섞인 물방울을 걸러내기 위해 출구 쪽에 설치하는 장치는 엘리미네이터이다.
루버는 공기 흐름 방향을 조절하는 날개, 플러딩 노즐은 에어와셔 등에서 물을 뿌려 주는 살수 노즐, 바이패스 댐퍼는 풍량 일부를 우회시키는 장치로 모두 물방울 제거와는 관계가 없다.

고온의 공기·가스가 통과하는 덕트나 방화댐퍼, 보일러 연도에는 내열성이 좋은 열간 압연 박강판이 가장 많이 사용된다.
동판이나 알루미늄판은 내열성이 상대적으로 낮고, 염화비닐(PVC)은 고온에서 변형·열화되므로 고온 덕트에는 적합하지 않다.

버터플라이 댐퍼, 루버 댐퍼, 대향익형 루버 댐퍼는 모두 날개의 각도를 바꿔 풍량을 조절하는 풍량조절용 댐퍼이다.
반면 피벗 댐퍼는 화재 시 덕트를 통한 화염·연기의 확산을 막기 위해 닫히는 방화댐퍼의 한 형식으로, 목적이 풍량 조절이 아니라 유로 차단에 있다.
따라서 기본적인 기능이 다른 것은 피벗 댐퍼이다.

벽면의 열손실량은 열관류율과 벽 면적, 실내외 온도차를 곱해 구한다.
$Q = K \times A \times \Delta t$
$Q = 4 \times 20 \times (20-5) = 1{,}200\ \mathrm{kcal/h}$
따라서 벽면의 열손실량은 1,200kcal/h이다.

전공기 방식은 덕트를 통해 중앙에서 공기를 처리·분배하는 방식으로 실별 개별제어가 세밀하게 이루어지기 어렵다.
외기냉방, 청정도 제어, 동절기 가습은 중앙 공조기에서 일괄 처리할 수 있어 오히려 전공기 방식의 장점으로 꼽힌다.
반면 개별제어는 팬코일 유닛 방식처럼 실별로 기기를 두는 개별(수)방식이 더 유리하다.

팬코일 유닛(FCU) 방식은 각 유닛에 소형 필터만 두는 경우가 많아 중앙식 공조기만큼 정밀한 여과·청정도 관리를 하기 어렵다.
따라서 고도의 실내 청정도 확보는 팬코일 유닛 방식의 특징으로 보기 어렵다.
부하 증가 시 유닛만 늘리면 되므로 증설이 용이하다.
유닛이 여러 실에 분산돼 있어 관리·보수는 상대적으로 번거롭다.
유닛별로 조절하므로 개별 제어에는 적합하다.

복사난방은 방열체(바닥 등)의 열용량이 커서 부하 변동에 맞춰 방열량을 빠르게 조절하기 어렵다.
따라서 외기변화에 따른 방열량 조절이 쉽다는 것은 복사난방의 장점으로 보기 어렵다.
복사열 위주라 쾌감도가 높다.
실내 상하 온도 분포가 고르다.
실온이 다소 낮아도 복사효과로 난방감을 얻을 수 있다.

축류형 송풍기는 날개가 회전축과 나란한 방향으로 공기를 흐르게 하는 형식으로, 플로펠러형(프로펠러형)이 이에 해당한다.
다익형, 터보형, 리밋로드형은 모두 회전축과 직각 방향으로 공기를 토출하는 원심형 송풍기이다.

환산증발량(상당증발량)은 실제 증발량을, 100℃의 포화수를 100℃의 건포화증기로 증발시키는 데 필요한 열량을 기준으로 환산한 값이다.
기준상태를 통일함으로써 서로 다른 압력·온도에서 운전되는 보일러의 증발능력을 서로 비교할 수 있게 한다.

난방부하 계산은 겨울철 최악 조건을 가정하므로, 발생이 불확실한 내부 발열 부하는 안전측으로 제외하는 것이 일반적이다.
조명부하는 냉방부하 계산에서는 취득열량으로 반영하지만, 난방부하 계산에서는 여유율(안전율)을 고려해 계산에 포함하지 않는다.
반면 유리를 통한 전도열, 도입 외기부하, 벽체의 축열부하는 난방부하 산정 시 반영되는 항목이다.

상태점을 지나 오른쪽 아래로 가파르게 내려가는 직선 b가 비체적을 읽는 선이다.
습공기 선도는 아래 가로축에서 건구온도(a 위치), 오른쪽 세로축에서 절대습도(c 위치)를 읽고, 상태점을 지나는 곡선 x가 상대습도선이다. 비체적선은 이 가운데 기울기가 가장 급한 직선으로 그려진다.
상태점에서 왼쪽 위로 완만하게 올라간 선이 선도 바깥의 사선 눈금축과 만나는 자리가 f이며 여기서 읽는 값은 비엔탈피다. 습구온도는 같은 방향의 선을 포화곡선까지 늘려 그 교점에서 읽으므로 f를 습구온도라 할 수 없다.
c는 상태점에서 수평으로 그어 오른쪽 축에서 읽는 절대습도이고, 노점온도는 그 수평선을 왼쪽으로 늘려 포화곡선과 만나는 점의 온도다.
a는 곡선이 아니라 가로축 위의 자리로 건구온도를 읽는 곳이다.

현열비(SHF)는 전체 취득열량 중 현열이 차지하는 비율로 구한다.
$SHF = \dfrac{q_s}{q_s+q_L} = \dfrac{30{,}000}{30{,}000+10{,}000}$
$SHF = 0.75$