[가스산업기사 필기] 18년 2회차 기출문제 정답·해설 페이지

보호기체(신선한 공기 또는 불연성가스)를 용기 내부에 압입하여 내부압력을 외부 대기압보다 높게 유지함으로써 폭발성가스나 증기가 용기 안으로 침입하지 못하도록 하는 구조가 압력방폭구조다. 전기설비 자체를 견고한 용기로 감싸 내부 폭발을 견디게 하는 내압방폭구조와는 원리가 다르다.

화염전파속도는 혼합기체의 농도(조성비)·압력·성분조성 및 온도 등 물리적 조건에 따라 변화하는 값이다. 반면 단순한 발열량의 크기는 화염전파속도를 직접 결정하는 인자로 보지 않으므로 가장 거리가 먼 것에 해당한다.

기체연료가 공기 중에서 폭굉이 아닌 정상적인 화염 전파로 연소할 때의 정상연소속도는 일반적으로 0.1~10 m/s 범위에 해당한다. 이를 크게 벗어나는 수백~수천 m/s의 전파속도는 폭굉(detonation)에서 나타나는 값이다.

발화지연(점화지연)은 가연물을 특정 온도로 가열하기 시작한 시점부터 실제 발화가 일어날 때까지 걸리는 시간을 뜻한다. 온도가 낮고 압력이 낮을수록 반응이 느려 발화지연은 길어지므로 "저온·저압일수록 짧아진다"는 서술은 반대다. 또한 가연성가스와 산소의 혼합비가 완전 산화(양론비)에 근접할수록 반응이 가장 활발해 발화지연은 짧아진다.

연쇄반응의 정지반응(termination)은 라디칼이 소멸되는 단계로, 제3체 M이 여분의 에너지를 흡수하면서 활성종을 안정한 분자로 결합시키는 H+O₂+M → HO₂+M 반응이 이에 해당한다. 나머지 세 반응은 라디칼이 다른 라디칼을 새로 생성하는 연쇄전파(propagation) 반응이다.

API도는 $\text{API} = \dfrac{141.5}{SG} - 131.5$로 구한다. 비중(60/60°F) 0.95를 대입하면 $\dfrac{141.5}{0.95} - 131.5 \approx 148.95 - 131.5 = 17.45$가 되어 API도는 17.45다.

메탄의 완전연소 반응식 $\text{CH}_4 + 2\text{O}_2 \rightarrow \text{CO}_2 + 2\text{H}_2\text{O}$에서 이론산소량은 2 Nm³이므로 이론공기량은 $A_0 = \dfrac{2}{0.21} \approx 9.52\ \mathrm{Nm^3}$이다. 공기비 m=1.1을 적용하면 실제공기량은 $A = m \times A_0 = 1.1 \times 9.52 \approx 10.5\ \mathrm{Nm^3}$이 된다.

가스의 온도가 높아지면 분자운동이 활발해져 반응성이 커지므로 연소범위(폭발범위)는 상한계가 높아지고 하한계는 낮아지며 전체적으로 넓어지는 것이 일반적이다. 따라서 "온도가 높아지면 연소범위가 좁아진다"는 설명이 틀렸으며, 수소의 연소범위 약 4~75v%, 아세틸렌의 자체분해폭발에 따른 연소상한 100% 인정, 연소범위의 정의는 모두 옳은 설명이다.

BLEVE(비등액체팽창증기폭발)는 화재 등으로 과열된 저장탱크 내부의 액화가스가 탱크 파열과 함께 대기 중으로 급격히 분출·기화되면서 착화되어 폭발하는 현상이다. 물과 뜨거운 기름 표면 사이에서 발생하는 overflow 현상(보일오버·슬롭오버 등)과는 별개의 현상으로 구분된다.

메탄 생성 반응은 $C + 2H_2 \rightarrow CH_4$이며, 헤스의 법칙에 따라 $\Delta H = \Delta H_1 + 2\Delta H_2 - \Delta H_3$로 구한다. 여기서 $\Delta H_1=-97.2$(C 연소열), $\Delta H_2=-57.6$(H₂ 연소열), $\Delta H_3=-194.4$(CH₄ 연소열)를 대입하면 $\Delta H = -97.2 + 2(-57.6) - (-194.4) = -97.2 -115.2 +194.4 = -18\text{ kcal/mol}$이 된다.

폭발범위(연소범위)의 상한값을 비교하면 프로판 약 9.5%, 수소 약 75%, 암모니아 약 28%인 데 비해 아세틸렌은 2.5~81%로 상한이 81%에 달해 가장 높다. 아세틸렌은 삼중결합을 가진 불안정한 구조 때문에 연소범위가 유난히 넓다.

안전간격은 폭발성 가스의 화염이 좁은 틈을 통과하지 못하는 한계 간격으로, 값이 작을수록 화염이 쉽게 전파되어 위험성이 크고 클수록 둔감하여 안전하다. 따라서 "안전간격이 클수록 위험하다"는 설명이 틀리다. 반면 연소속도가 크거나 폭발범위가 넓을수록, 압력이 높아져 폭발범위가 넓어질수록 위험도가 커진다는 설명은 모두 옳다.

이상기체 혼합물에서는 돌턴의 분압법칙과 아보가드로 법칙에 의해 몰분율·부피분율·압력분율이 서로 같은 값을 갖는다. 반면 질량분율은 각 성분의 분자량 차이가 반영되므로 나머지 세 값과 다르다.

공기비(과잉공기계수, m)는 연료 1kg을 완전연소시키는 데 실제로 공급된 공기량을 완전연소에 필요한 이론공기량으로 나눈 값, 즉 실제공기량과 이론공기량의 비로 정의된다. 불완전연소를 기준으로 하거나 두 공기량의 차(差)로 정의한 나머지 보기는 공기비의 정의와 맞지 않는다.

기체연료는 이미 기체 상태이므로 증발이나 액면 형성 과정 없이 연료와 공기가 만나는 경계면에서 바로 반응하는 확산연소 형태를 띤다. 증발연소·분무연소·액면연소는 모두 액체연료의 연소형태이다.

아세톤·톨루엔·벤젠은 인화점이 낮아 상온에서도 가연성 증기를 다량 발생시키는 인화성 액체이며, 이때 발생하는 증기는 공기보다 밀도가 커 낮은 곳에 체류·확산되면서 화재·폭발 위험을 높이기 때문에 제4류 위험물로 분류된다.

조연성가스는 자신은 타지 않으면서 연소를 돕는 가스로 공기·산소·염소 등이 해당한다. 탄산가스(이산화탄소)는 불연성이며 연소를 돕지 않고 오히려 소화에 쓰이므로 조연성가스에 해당하지 않는다.

연소의 3요소는 타는 물질인 가연물, 연소를 돕는 산소(공기), 반응을 일으키는 점화원이다. 불연재나 질소는 연소를 유지시키지 못하므로 3요소에 해당하지 않는다.

고위발열량과 저위발열량의 차이는 연소로 생성된 수증기가 응축될 때의 잠열이며, 물의 몰질량 18kg/kg-mol과 증발잠열 $540\ \mathrm{kcal/kg}$을 곱하면 $540 \times 18 = 9720\ \mathrm{kcal/kg\text{-}mol}$이 된다.

위험도(H)는 $H=\dfrac{U-L}{L}$로 정의되며, 아세틸렌의 연소범위 2.5~81%를 대입하면 $H=\dfrac{81-2.5}{2.5}=31.4$가 된다.

용기 부속품의 기호는 가스 종류별로 정해져 있으며, 압축가스를 충전하는 용기의 부속품 기호는 PG이고 LG는 아세틸렌 및 초저온가스를 제외한 액화가스 용기의 부속품 기호이다. 따라서 "압축가스 충전용기의 부속품 - LG"라는 표기가 틀렸다. 초저온·저온용기(LT)·LPG용기(LPG)·아세틸렌용기(AG)의 기호는 모두 규정과 일치한다.

공동현상(캐비테이션)이 발생하면 임펠러 흡입부 압력이 국부적으로 포화증기압 이하로 떨어져 기포가 생기고, 이 기포가 붕괴되면서 소음·진동이 발생하고 임펠러 침식이 일어나며 유로가 막혀 토출량이 감소한다. 유효흡입양정과 효율이 함께 떨어지므로 "양정효율이 증가한다"는 설명은 사실과 반대된다.

황화수소(H2S)는 강한 환원성을 가져 각종 산화물을 환원시키고, 알칼리와 반응해 황화물 염을 생성하며, 습한 공기 중에서는 대부분의 금속을 부식시킨다. 그러나 발화온도는 약 260℃ 안팎으로 비교적 낮은 편이므로 "약 450℃로 높은 편"이라는 설명이 틀렸다.

압축기를 이용한 LPG 이송방식은 펌프방식보다 충전시간이 짧고, 사방밸브로 이송방향 전환이 가능하며, 액체가 아닌 기체를 이송하므로 베이퍼록 현상이 없다는 장점이 있다. 반면 압축기로 가스를 이송하면 잔류가스가 냉각·응축되는 재액화현상이 일어나는 것이 오히려 단점이므로 "재액화현상이 일어나지 않는다"는 설명이 틀렸다.

필요 열량은 시간당 이송량을 몰수로 환산해 증발열을 곱해 구한다. 프로판(C3H8)의 분자량은 $44\ \mathrm{g/mol}$이므로 $Q = \dfrac{50000\ \mathrm{g}}{44\ \mathrm{g/mol}} \times 3740\ \mathrm{cal/mol} = 4.25\times10^{6}\ \mathrm{cal/h}$이고, 이를 $1\ \mathrm{cal} = 1.163\times10^{-6}\ \mathrm{kW\cdot h}$로 환산하면 $4.25\times10^{6} \times 1.163\times10^{-6} \approx 4.9\ \mathrm{kW}$가 된다.

LPG 공급·소비설비에서 용기의 크기와 개수는 소비자 가구수·피크 시 기온·1가구당 1일 평균 가스소비량 등 수요와 기화량을 기준으로 산정한다. 감압방식의 결정은 공급압력 조정 단계(1단·2단 감압)를 정하는 별개의 설계 요소로, 용기 크기·개수 산정과는 직접 관련이 없다.

저온·고압용 특수강은 사용 중 서서히 늘어나는 크리프 변형에 견디도록 크리프 강도가 커야 하며, 접촉 유체에 대한 내식성과 고압에 견디는 기계적 강도를 갖추고 저온에서도 재질이 노화되지 않아야 한다. 따라서 "크리프 강도가 작을 것"이라는 조건은 실제 구비 요건과 반대된다.

LPG 배관의 압력손실은 마찰저항, 이음관·밸브 등 부속류, 그리고 공기보다 무거운 LPG가 수직 상향으로 흐를 때 위치에너지 증가로 인한 손실을 주요 요인으로 꼽는다. 반대로 수직 하향 배관에서는 LPG 비중이 공기보다 커서 오히려 압력이 증가(회복)하므로 이는 압력손실 요인이 아니다.

안전밸브에 밸브몸체를 시트에서 들어 올리는 리프팅 장치(수동 조작 레버)를 부착하는 경우, 설정압력의 75% 이상에서 수동으로 밸브를 개방할 수 있고 압력이 해지되면 자동으로 닫히도록 규정되어 있다.

정압기의 부속설비로는 불순물 제거설비(필터), 이상압력 상승 시 가스 공급을 차단하는 긴급차단장치, 누출을 감지해 알리는 가스누출검지통보설비 등이 있다. 수취기는 배관 내 응축수(드레인)를 제거하기 위한 배관 부속설비로 정압기의 부속설비에 해당하지 않는다.

구형 저장탱크는 동일한 표면적으로 최대의 용적을 담을 수 있는 형상이어서 동일 용량 기준으로는 표면적이 가장 작아 강도가 우수하고 부지면적·기초공사비가 절감되며 드레인이 쉬워 유지관리에 유리하다.
따라서 '동일 용량에 대하여 표면적이 가장 크다'는 설명은 구형탱크의 실제 특성과 반대이므로 틀린 설명이다.

유전양극법은 아연·마그네슘 등 전위가 낮은 금속(양극)을 매설관에 접속해 두 금속 간 자연전위차로 방식전류를 흘리는 방식으로, 흐르는 전류가 작아 인접한 타 매설물에 대한 간섭이 거의 없다는 것이 큰 장점이다.
반면 방식전류 세기가 작아 강한 전식에는 효과가 떨어지고 전류를 임의로 조절하기 어려우며, 양극 자체가 소모되므로 주기적인 교체가 필요하다.

회전형 오토클레이브는 용기 자체를 회전시켜 내용물을 혼합하는 방식이라 교반효율이 낮아, 용기벽에 장애판(off-set baffle)을 설치하거나 용기 내에 다수의 볼을 넣어 혼합·교반 효과를 보강한다.
이에 비해 교반형은 회전날개로, 진탕형은 용기 자체를 흔드는 방식으로 직접 교반효과를 얻으므로 이런 보조 구조가 필요하지 않다.

저압배관의 압력손실은 관경의 5제곱에 반비례한다($H \propto \dfrac{1}{D^{5}}$).
관경을 50cm에서 25cm로 절반으로 줄이면 압력손실비는 $\left(\dfrac{50}{25}\right)^{5}=2^{5}=32$가 되어 압력손실은 32배로 증가한다.

부탄($\mathrm{C_4H_{10}}$)에서 탄소(C)의 질량은 $4\times12=48$, 수소(H)의 질량은 $10\times1=10$이므로 C/H 중량비는 $\dfrac{48}{10}=4.8$이다.

사이클링식 접촉분해(수증기개질)법은 니켈계 촉매를 이용해 탄화수소를 수증기와 반응시켜 가스화하는 공정으로, 원료에 대한 제약이 적어 천연가스에서 원유에 이르는 넓은 범위의 탄화수소 원료를 사용할 수 있는 것이 특징이다.

암모니아의 공업적 제조는 질소와 수소를 촉매 존재하에 고온·고압에서 직접 반응시키는 고압합성법(하버-보슈법)이 대표적이다.
수은법은 가성소다 전해법, 수성가스법은 합성가스(CO+H2) 제조법으로 암모니아 제조와는 관련이 없다.

임펠러가 회전하면서 기체를 중심부(흡입구)로 빨아들인 뒤 원심력으로 가속시켜 외부(토출구)로 밀어내는 구조는 원심식 압축기의 전형적인 작동 원리이다.
왕복식은 피스톤의 왕복운동, 회전식은 로터의 편심 회전, 축류식은 축방향 유동을 이용하므로 이 구조와 다르다.

다공도는 $\dfrac{\text{다공물질의 용적}-\text{침윤잔용적}}{\text{다공물질의 용적}}\times100$으로 구하며, 대입하면 $\dfrac{30-6}{30}\times100=80\%$이다.
아세틸렌 용기의 다공도는 75% 이상 92% 미만이어야 하는데 80%는 이 범위에 들어가므로 합격이다.

저압배관의 유량을 정하는 폴의 공식은 $Q=K\sqrt{\dfrac{D^{5}H}{SL}}$이며, 이를 압력손실 H에 대해 정리하면 압력손실은 유량의 제곱(Q²)과 배관길이(L)에 비례하고 관경의 5제곱(D⁵)에 반비례하는 형태가 된다.

에어졸(스프레이형) 충전용기는 고압가스 안전관리 기준에 따라 내용적 1L 이하인 용기에만 충전하도록 규정되어 있다. 소형 압력용기의 파열·폭발 위험을 낮추기 위한 제한으로, 나머지 용적은 기준을 벗어난다.

KGS 코드의 배관 기밀시험 기준에서 자기압력기록계를 이용할 경우 압력 유지시간은 배관 내용적 구간별로 정해지며, 최고사용압력이 고압인 배관은 저압·중압 배관보다 더 긴 유지시간을 요구한다. 내용적 5m³는 1m³ 이상 10m³ 미만 구간에 해당하여 고압 배관 기준으로 480분 이상 압력을 유지해야 한다.

산화에틸렌은 물에 대한 용해도가 매우 높아 다량의 물에 흡수·희석시켜 무해화하는 것이 제독 방법으로 규정되어 있다. 가성소다·탄산소다수용액이나 소석회는 염소·포스겐 등 산성·할로겐계 독성가스의 제독제로 쓰이며 산화에틸렌에는 해당하지 않는다.

고압가스안전관리법령상 가연성가스는 폭발한계(공기와의 혼합가스 기준) 하한이 10% 이하이거나, 폭발한계의 상한과 하한의 차가 20% 이상인 가스로 정의된다. 상한과 하한의 차가 20% 미만인 가스는 이 요건을 충족하지 못해 가연성가스에 해당하지 않으며, 황화수소·염화메탄은 실제 가연성가스로 분류된다.

고압가스 운반차량의 경계표지 중 삼각기는 적색바탕에 황색 글씨로 '위험'을 표시하도록 규정되어 있다. 이동·정차 중 후방 차량에 위험을 알리기 위한 시인성 높은 색상 조합이다.

수소는 모든 기체 중 분자량이 가장 작아 그레이엄의 법칙에 따라 확산 속도가 가장 빠르다. 무색무취이고 비중이 매우 작은(가장 가벼운) 기체이며, 산소·염소와는 격렬히 폭발 반응을 일으키므로 나머지 보기는 틀리다.

가연성가스는 빨간색 테두리에 검정색 불꽃모양, 독성가스는 빨간색 테두리에 검정색 해골모양으로 그림문자를 표시하며, 내용적 2L 미만의 소형 용기는 도색·표시를 제조자가 정하는 바에 따를 수 있다는 내용은 기준과 부합한다. 반면 액화석유가스 용기 중 프로판가스를 충전하는 용기에 대해 별도로 '프로판가스'라는 문자 표시를 의무화하는 규정은 없으므로 이 설명이 틀리다.

차량에 고정된 탱크로 가연성가스를 운반할 때는 소화설비 기준에 따라 분말소화기를 능력단위와 무관하게 2개 이상 비치해야 한다. 가연성가스는 화재 시 초기 진화 속도가 중요해 포말소화기보다 소화 효율이 높은 분말소화기가 지정된다.

유해물질 사고 예방대책은 유해물질·발화원 제거, 작업시설의 정돈·청소, 보호구 착용처럼 위험요인을 직접 통제하는 조치가 핵심이다. '작업의 일원화'는 조직·관리적 개념일 뿐 유해물질 노출이나 화재·폭발 위험을 직접 줄이는 조치가 아니므로 예방대책과 거리가 멀다.

고압가스 특정제조시설에서 저장탱크를 지하에 매설할 때는 저장탱크실 내부에 마른 모래를 채워 넣도록 규정되어 있다. 모래는 지반 침하나 외부 충격을 흡수하면서도 배수성이 좋아 부식·수분 정체를 줄이는 완충재 역할을 한다.

독성가스 저장·처리설비와 1종 보호시설의 이격거리는 저장능력 구간별로 규정되어 있으며, 3만 초과 4만 이하 구간의 기준거리는 27m 이상이다. 나머지 구간의 실제 기준은 1만 이하 17m, 1만 초과~2만 이하 21m, 2만 초과~3만 이하 24m로 제시된 값들과 다르다.

초저온용기는 단열재로 피복하거나 냉동설비로 냉각하는 등의 방법으로 용기 내 가스온도가 상용온도를 초과하지 않도록 조치된 용기로서, 섭씨 −50℃ 이하의 액화가스를 충전하기 위한 용기로 정의된다.

용기 파열사고는 염소용기의 부식, 수소와 산소의 혼합충전에 의한 폭발, 고압 아세틸렌의 분해폭발처럼 재질 결함·부식·이상반응·과압에 의해 발생한다. 용기 내 수증기 발생 자체는 용기를 파열시킬 만한 압력 상승 기구가 아니므로 파열사고 원인으로 보기 어렵다.

이음매 없는 용기의 재검사 항목은 외관검사·음향검사·내압검사(및 필요 시 스트레치검사 등)로 구성되며, "침입검사"는 규정된 재검사 항목에 해당하지 않는다.

가스용기의 도색은 가스 종류·용도별로 정해져 있으며, 산업용 산소용기는 녹색이지만 의료용 산소용기는 백색으로 표시한다.

차량 고정탱크 운반 시 경계표지·방파판 설치, 산소탱크 내용적 1만 8천L 이하 제한은 실제 기준과 같다. 그러나 염소와 같은 독성가스(암모니아 제외) 탱크의 내용적 제한은 1만 2천L 이하이므로 "1만 5천L 초과 금지"라는 서술은 기준과 다르다.

액화석유가스 부취제 농도 측정방법으로 규정된 것은 오더미터법·주사기법·냄새주머니법·무취실법이며, "시험가스 주입법"은 해당 규정에 포함되지 않는 방법이다.

시안화수소(HCN)는 알칼리성 물질과 접촉하면 중합·폭발 위험이 커지므로 SO₂·H₂SO₄·CaCl₂ 등의 산성·중성 물질이 중합방지 안정제로 사용된다. 반면 NaOH는 알칼리성 물질로서 오히려 HCN의 중합을 촉진하므로 안정제로 사용하지 않는다.

이음매 없는 용기의 재검사에서 깊이 0.5mm를 초과하는 점부식이 발견된 경우, 고압가스용기 검사 기준에 따라 용기는 4급(불합격)으로 등급분류된다. 고압가스용기 안전관리법 시행규칙에서 규정하는 용기 등급 판정 기준에 의하면, 점부식의 깊이가 0.5mm 이하일 때는 허용 가능하지만 이를 초과하면 결함으로 인정되어 최하 등급인 4급 불합격 판정을 받으며, 이는 용기 폐기나 수리를 필요로 한다.

기체의 무게는 분자량에 비례한다. 산소(O₂)의 분자량은 약 32로 암모니아(NH₃, 약 17)·메탄(CH₄, 약 16)·수소(H₂, 약 2)보다 크므로 보기 중 산소가 가장 무거운 기체이다.

아르키메데스의 부력 원리를 이용하는 액면계는 편위식 액면계이다. 액 중에 잠긴 플로트(디스플레이서)가 액위 변화에 따라 받는 부력이 달라지면서 스프링에 대해 상하로 편위(변위)하고, 이 편위량을 액위 신호로 변환한다.

건습구 습도계는 습구 온도계 표면의 증발 냉각으로 습도를 구하는 계기로, 2개의 수은 유리온도계를 사용하며 정확한 습도를 얻으려면 습구 주위에 3~5m/s 정도의 통풍이 필요하다. 통풍형(아스만형) 습도계는 팬으로 강제 통풍시켜 옥외·실내 등에서 습도를 재는 것이지 연료 탱크 속에 부착하여 사용하는 계기가 아니므로 이 설명이 틀렸다.

가스크로마토그래피는 운반기체(캐리어가스)가 시료를 컬럼 내부의 고정상을 통과시키며 성분별 이동속도 차이로 분리·검출하는 장치이다. 슬릿은 빛을 좁게 통과시키는 광학기기(분광광도계 등)의 구성요소로 가스크로마토그래피와는 관련이 없다.

도시가스 제조소의 가스누출검지경보장치는 미리 설정된 가스 농도, 즉 폭발하한계의 1/4 이하 값에서 자동으로 경보가 울리도록 하여야 한다. 이는 실제 폭발이 일어나기 훨씬 전 저농도 단계에서 조기 경보하기 위한 안전 기준이다.

비례동작(P동작)은 편차에 비례한 조작량을 내는 제어이지만 구조적으로 잔류편차(off-set)가 남는 특성이 있다. 반면 사이클링 제거, 큰 외란 대응, 부하변화가 큰 프로세스 대응 등은 적분동작(I)이나 미분동작(D)이 보완해야 하는 부분이므로 P동작 단독의 특징과는 맞지 않는다.

압력의 기준점에 따라 절대압 = 대기압 + 게이지압의 관계가 성립한다. 게이지압은 대기압을 기준(0)으로 한 압력이므로, 진공을 기준으로 한 절대압을 구하려면 대기압에 게이지압을 더해야 한다.

흡수분석법은 성분 가스를 선택적 흡수제에 흡수시켜 부피 감소량으로 조성을 구하는 화학적 분석법으로, 헴펠법이 대표적이다(오르자트법과 함께 흡수분석법 계열이다). 적정법·중량법·흡광광도법은 각각 화학적 정량법 또는 광학적 분석법으로 흡수분석법과는 구분된다.

계측기기는 신뢰성이 높고 설치·조작·보수가 쉬우며 원거리 지시·기록과 연속 측정이 가능해야 하지만, 반대로 주위 온도·습도 등 외부 조건 변화에 민감하게 반응하지 않아야 안정적인 계측이 가능하다. 따라서 온습도에 민감하게 반응할 것이라는 조건은 계측기기의 구비조건으로 틀린 설명이다.

차압식(벤투리식) 유량계의 유량은 $Q = C \cdot A \cdot \sqrt{2\Delta P / \rho}$ 형태로, 유량계수에 비례하고 차압의 평방근에 비례하며 목(throat) 지름의 제곱, 즉 관지름의 제곱에 비례한다. 반면 조리개비(교축비, m)는 유량계수 값 자체에 영향을 주는 보정 인자일 뿐 유량이 조리개비의 제곱에 비례하는 관계는 성립하지 않으므로 이 설명이 옳지 않다.

HCN(시안화수소) 가스는 질산구리벤젠지와 반응하여 청색으로 변색되는 검지 반응을 보인다. 참고로 KI전분지는 염소, 염화파라듐지는 일산화탄소, 염화 제일구리착염지는 아세틸렌 검지에 각각 사용되는 시험지로 HCN과는 짝이 다르다.

서로 다른 두 금속(이종금속)의 양 끝을 접합하고 두 접점의 온도를 다르게 유지하면 열기전력이 발생해 회로에 열전류가 흐르는데, 이를 제벡효과(Seebeck effect)라 하며 열전대 온도계의 측정 원리다. 존슨효과는 저항체 내 열잡음 현상이고, 스테판-볼츠만 법칙은 방사(복사)에너지와 절대온도의 4제곱 관계를 나타내는 법칙으로 서로 다른 개념이다.

루트미터(roots meter)는 맞물려 고속 회전하는 두 개의 회전자로 유량을 계량하는 용적식 가스미터로, 소형임에도 대유량 계량이 가능하다는 장점이 있으나 회전자 사이에 이물질이 끼면 고장이 나기 쉬워 입구 측에 스트레이너 설치가 필수적이다.

유압전송 방식은 전송거리가 최고 300m이며 조작력이 크고 전송지연이 적어 파일럿밸브식·분사관식 구조로 신속한 신호전달에 쓰이지만, 인화성 작동유(오일)를 매체로 하므로 오일 누설 시 화재 위험이 있어 내식성·방폭이 필요한 설비에는 오히려 부적당하다. 방폭이 필요한 설비에는 인화 위험이 없는 공기압식 전송이 적합하다.

파이프나 조절밸브만으로 구성되어 유체를 저장할 용량(capacitance)이 거의 없는 계는 유동공정(flow process)에 해당하며, 이러한 계는 유입량 변화에 저장 지연 없이 즉각적으로 반응하는 특성을 가진다.

가스미터의 기차(器差)는 시험대상(피시험) 미터의 지시량을 기준으로 한 오차율로, $\dfrac{350-330}{350}\times100 \approx 5.7\%$로 계산된다. 이는 기준 가스미터가 피시험 가스미터 대비 약 5.7% 적게 지시함을 뜻한다.

m²/min은 면적을 시간으로 나눈 단위로 유량(부피 또는 질량을 시간으로 나눈 양)과는 물리량 자체가 다르다. m³/s, ft³/h, L/s는 모두 부피유량을 나타내는 정상적인 단위다.

습식가스미터는 액체가 채워진 원통 내부에 격벽으로 구획된 드럼이 유입되는 가스 압력에 의해 회전하는 구조로, 이 원통(드럼)의 회전수를 측정하여 유량을 계량한다.

1차 지연형 계측기의 스텝응답은 $y(t)=y_\infty(1-e^{-t/\tau})$로 표현되며, 95% 도달 시간은 $t=\tau\ln20=10\times\ln20\approx30\,\mathrm{s}$로 계산된다. 참고로 63.2% 변화에 도달하는 시간이 시정수(10초)이고, 95%에는 약 3배(3τ)가 걸린다.

분광광도법은 채취한 시료를 별도 분석기기에 넣어 흡광도를 측정하는 정밀 실험실 분석법이라 현장에서 신속하게 누출을 검지하기에는 적합하지 않다. 반면 열선형·간섭계형·검지관법은 휴대가 간편해 현장에서 즉시 가스 누출을 검지하는 데 활용된다.

기준 분동식 압력계(dead weight gauge)는 추의 무게로 정확한 압력을 발생시켜 재현성과 정확도가 매우 높으므로, 다른 압력계를 교정·검정할 때 쓰는 표준기로 사용된다.