15년 2회차

두 전압계를 직렬로 접속해 측정할 수 있는 최대 전압은 250V이다.

내부저항 15kΩ 전압계는 정격에서 $I_1=\dfrac{150}{15000}=10\ \text{mA}$, 10kΩ 전압계는 $I_2=\dfrac{150}{10000}=15\ \text{mA}$가 흐르는데, 직렬이라 같은 전류가 흐르므로 먼저 정격에 도달하는 10mA에서 15kΩ 쪽은 150V, 10kΩ 쪽은 $10\ \text{mA}\times10000\ \Omega=100\ \text{V}$가 걸려 합계 $150+100=250\ \text{V}$까지 측정할 수 있다.

• "300"은 두 전압계의 최대 눈금을 단순히 더한 값으로, 10kΩ 전압계가 150V일 때 15kΩ 전압계에 225V가 걸려 최대 눈금을 넘는다.
• "200"은 위 계산값 250과 맞지 않는다.
• "150"은 한 전압계의 최대 눈금일 뿐 직렬 접속으로 넓어진 측정 범위가 아니다.

논리식 $Z=\overline{(\overline{A}+C)\cdot(B+\overline{D})}$ 를 간소화하면 $A\overline{C}+\overline{B}D$ 이다.

드모르간 정리로 곱의 부정을 부정의 합으로 바꾸고, 각 합의 부정을 다시 곱으로 바꾼다.
$Z=\overline{(\overline{A}+C)}+\overline{(B+\overline{D})}$
$=\overline{\overline{A}}\,\overline{C}+\overline{B}\,\overline{\overline{D}}=A\overline{C}+\overline{B}D$

• $A\overline{C}$ 만 있는 보기는 틀리다. A=0, B=0, D=1 이면 $B+\overline{D}=0$ 이라 Z=1 인데 이 식은 0 이다.
• $\overline{B}D$ 만 있는 보기는 틀리다. A=1, C=0, B=1 이면 $\overline{A}+C=0$ 이라 Z=1 인데 이 식은 0 이다.
• $\overline{A}\,\overline{C}+\overline{B}\,\overline{D}$ 보기는 틀리다. A=1, C=0, B=1, D=0 이면 Z=1 인데 이 식은 0 이다. 이중 부정을 풀지 않고 부정을 그대로 남긴 형태이다.

유전율이 커지면 두 전하 사이에 작용하는 힘은 그만큼 작아져 5N으로 감소한다.

공기 중 힘이 20N일 때 비유전율 4인 유리를 채우면 힘은 비유전율에 반비례하므로 $F = \dfrac{F_0}{\varepsilon_r} = \dfrac{20\text{N}}{4} = 5\text{N}$이 된다.

• "작용하는 힘은 변하지 않는다"는 비유전율이 힘의 크기에 영향을 주지 않는다고 본 것이어서 계산 결과와 다르다.
• "0N으로 작용하는 힘이 사라진다"는 힘이 완전히 없어진다고 본 것으로 계산 결과와 다르다.
• "40N으로 힘이 두 배 증가하였다"는 힘이 늘어난다고 본 것이어서 비유전율에 반비례해 줄어드는 계산 결과와 다르다.

그림의 기본회로는 NOR 게이트로 동작한다.

Vdd 와 출력 F 사이에는 게이트가 A 인 Q1 과 게이트가 B 인 Q2 가 직렬로, F 와 접지 사이에는 게이트가 A·B 인 트랜지스터 두 개가 병렬로 연결된 CMOS 구조이다. A·B 중 하나라도 1 이면 아래쪽 병렬 트랜지스터가 켜져 F=0, 둘 다 0 일 때만 위쪽 직렬 두 개가 모두 켜져 F=1 이다.
$F=\overline{A+B}$

• "NAND 게이트"는 틀리다. A=1, B=0 이면 F=0 인데 NAND 라면 1 이어야 한다.
• "AND 게이트"는 틀리다. A=B=0 이면 F=1 인데 AND 라면 0 이어야 한다.
• "OR 게이트"는 틀리다. A=1, B=0 이면 F=0 인데 OR 라면 1 이어야 한다.

직류 출력전압의 평균값은 약 84.0V이다.

그림은 위쪽에 사이리스터 Th1 과 다이오드 D2, 아래쪽에 사이리스터 Th3 와 다이오드 D4 를 둔 단상 혼합브리지이고, 출력에 L=∞ 와 R 이 직렬로 연결되어 있다. 혼합브리지는 다이오드 쪽으로 환류가 되어 출력 전압이 음이 되지 않으므로 평균값은 다음과 같다.
$V_d=0.45V(1+\cos\alpha)$
$V_d=0.45\times100\times(1+\cos30^\circ)=45\times1.866\approx84.0\,\text{V}$

부하 R=8.4Ω 은 평균전압 계산에 쓰이지 않으며, 이때 직류 전류는 $I_d=84/8.4=10\,\text{A}$ 이다.

• "22.5"는 $0.45\times100\times(1+\cos120^\circ)$ 의 값으로, 점호각 30° 가 아니라 120° 를 넣어야 나온다.
• "66.0"을 식에 역대입하면 $\cos\alpha=66/45-1\approx0.47$ 이 되어 $\cos30^\circ\approx0.866$ 과 맞지 않는다.
• "67.5"는 $0.45\times100\times(1+\cos60^\circ)$ 의 값으로, 점호각 60° 를 넣어야 나온다.

장력이 가해지는 직선 개소에서 Al 전선은 압축 슬리브 사용접속으로 접속한다.

압축 슬리브에 전선을 넣고 압축 공구로 슬리브를 압착해 전선과 일체로 만드는 방식이어서, 전선의 인장하중이 걸리는 직선 개소의 접속에 쓰인다.

• "조임 클램프 사용접속"은 장력이 가해지는 직선 개소의 접속 방법에 해당하지 않는다.
• "활선 클램프 사용접속"은 장력이 가해지는 직선 개소의 접속 방법에 해당하지 않는다.
• "보수 슬리브 사용접속"은 전선 손상 부위의 보수에 쓰는 것이어서 장력이 가해지는 직선 개소의 접속 방법에 해당하지 않는다.

1차로 환산한 등가 임피던스의 리액턴스 성분으로 구한 % 리액턴스 강하는 1.75%이다.

정격 1차전류는 $I_1 = \dfrac{P}{V_1} = \dfrac{10000\text{VA}}{2000\text{V}} = 5\text{A}$이고 %X는 $\%X = \dfrac{I_1 X}{V_1}\times100 = \dfrac{5\times7}{2000}\times100 = 1.75\%$이다.

• "0.18"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "0.35"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "3.5"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

전압변동률을 반영해 구한 1차 전압은 2448V이다.

무부하시 2차전압은 $V_{20} = V_{2n}(1+\varepsilon) = 120\text{V}\times(1+0.02) = 122.4\text{V}$이고 권수비 20을 곱하면 $V_1 = a\times V_{20} = 20\times122.4\text{V} = 2448\text{V}$가 되어 2차값에 권수비를 곱해 구한다.

• "1224"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "2888"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "3142"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

동기 발전기의 무부하 포화곡선은 가로축에 계자 전류를 놓고 그린 곡선이다.

계자 전류를 서서히 늘려가며 이때 유기되는 무부하 단자전압을 세로축에 대응시켜 그리는 것이 무부하 포화곡선이다.

• "전기자 전류"는 무부하 상태이므로 흐르지 않아 가로축이 될 수 없다.
• "전기자 전압"은 이 곡선에서 세로축에 해당하는 값이어서 가로축이 아니다.
• "자계의 세기"는 무부하 포화곡선의 가로축으로 쓰는 양이 아니다.

R, L, C 병렬 회로에 240V를 가할 때 전원에서 흐르는 전체 전류는 약 32A이다.

컨덕턴스와 서셉턴스를 구하면 $G = \dfrac{1}{R} = \dfrac{1}{8\Omega} = 0.125\text{S}$, $B = \dfrac{1}{X_C} - \dfrac{1}{X_L} = \dfrac{1}{20} - \dfrac{1}{10} = -0.05\text{S}$이고 합성 어드미턴스는 $Y = \sqrt{G^2+B^2} \approx 0.135\text{S}$이므로 $I = VY = 240\text{V}\times0.135\text{S} \approx 32\text{A}$이다.

• "18"은 유도성 전류와 용량성 전류의 차를 무효분끼리 피타고라스 합성하지 않고 저항분 전류에서 그대로 뺀 산술 계산으로 나오는 값이어서 다르다.
• "24"는 리액턴스 XL 지로 하나만의 전류(240/10)이어서 전체 전류가 아니다.
• "46"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

운전 중인 변류기를 점검할 때 2차측을 단락하는 이유는 2차 측의 절연을 보호하기 위해서이다.

변류기는 1차 전류가 흐르는 상태에서 2차가 개방되면 여자전류가 커져 2차 측에 매우 높은 전압이 유기되어 절연이 파괴될 위험이 있으므로, 점검 시 미리 2차를 단락한다.

• "측정오차 방지"는 계측 정확도에 관한 것이어서 2차 단락의 이유가 아니다.
• "1차 측의 과전류 방지"는 1차 전류가 계통 조건으로 정해지는 값이어서 2차 단락과 무관하다.
• "2차 측의 과전류 방지"는 실제 우려되는 현상이 과전류가 아니라 개방시의 고전압이므로 해당하지 않는다.

다음 상태의 출력 Q_n+1 은 0이다.

그림의 J-K FF 는 J 에 0, K 에 1 이 들어가고, 클럭 단자(삼각형 표시)에 상승 에지 펄스가 가해지며, 현재 출력 Q 에 0 이 표시되어 있다. J-K FF 에서 J=0, K=1 은 리셋 조건이므로 클럭 에지에서 현재 상태와 관계없이 출력이 0 이 된다.

• "X"는 틀리다. J=0, K=1 에서는 다음 상태가 0 으로 정해지므로 값이 정해지지 않는 경우가 아니다.
• "1"은 틀리다. J=0, K=1 은 리셋 조건이라 출력이 1 이 되지 않으며, 1 로 세트하는 입력은 J=1, K=0 이다.
• Q_n 위에 부정 막대가 있는 그림 보기는 틀리다. 현재 상태를 반전하는 것은 J=K=1 인 토글 조건이며, 여기서는 반전하면 1 이 되어 리셋 결과와 다르다.

메모리 셀이 플립플롭으로 구성되어 있는 것은 SRAM이다.

SRAM은 각 비트를 플립플롭(래치) 구조로 저장해 전원이 유지되는 한 별도의 재충전 없이도 데이터를 유지한다.

• "PROM"은 퓨즈나 접합 구조로 한 번만 기록하는 방식이어서 플립플롭 셀이 아니다.
• "EPROM"은 플로팅 게이트에 전하를 저장하는 방식이어서 플립플롭 셀이 아니다.
• "DRAM"은 커패시터에 전하를 저장하는 방식이어서 주기적인 재충전이 필요하며 플립플롭 셀이 아니다.

주상변압기 2차측 단락시 흐르는 전류는 약 2560A이다.

왕복선로 저항·리액턴스를 반영한 1차 환산 합성임피던스는 $Z = \sqrt{(2\times15+20)^2+(2\times12+35)^2} = \sqrt{50^2+59^2} \approx 77.3\Omega$이고 1차 단락전류는 $I_1 = \dfrac{6600\text{V}}{77.3\Omega} \approx 85.4\text{A}$이며 권수비 $a=\dfrac{6600}{220}=30$을 곱한 2차 단락전류는 $I_2 = I_1\times a \approx 2560\text{A}$이다.

• "2575"는 위와 같이 재계산한 값과 차이가 있다.
• "2555"는 위와 같이 재계산한 값과 차이가 있다.
• "2540"은 위와 같이 재계산한 값과 차이가 있다.

직접 콘크리트에 매입하거나 전용의 불연성·난연성 덕트에만 넣어 시공할 수 있는 전선관은 CD관이다.

CD관은 자체 난연성이 없는 파상형 합성수지관이어서 노출 배관이 불가능하고 매입 또는 전용 덕트 내부에만 시설할 수 있다.

• "PF관"은 자체 난연성을 가지고 있어 노출·은폐 배관이 모두 가능하다.
• "PF-P관"도 난연성을 가진 관으로 CD관과 같은 제한을 받지 않는다.
• "두께 2㎜ 합성수지관"은 강도와 난연성을 갖춰 일반적인 노출·매입 배관에 사용할 수 있다.

지정된 열량을 내는 데 필요한 시간은 약 3분이다.

전열기의 발열량 공식 $Q = 0.24\,I^2 R\,t$에 값을 대입하면 $21600\text{cal} = 0.24\times5^2\times20\times t$가 되어 $t = \dfrac{21600}{0.24\times25\times20} = 180\text{s} = 3\text{min}$으로 180초가 된다.

• "5.7분"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "7.2분"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "18분"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

전지의 기전력은 80V이다.

두 조건에서 $E = I_1(R_1+r) = 8(5+r)$, $E = I_2(R_2+r) = 4(15+r)$이 같으므로 $8(5+r)=4(15+r)$에서 $r=5\,\Omega$을 얻고, 이를 대입하면 기전력은 $E = 8(5+5) = 80\text{V}$이다.

• "40"은 내부저항을 무시하고 외부저항 5Ω에 걸리는 전압만으로 구한 값(8×5)이어서 다르다.
• "60"은 내부저항을 무시하고 외부저항 15Ω에 걸리는 전압만으로 구한 값(4×15)이어서 다르다.
• "120"은 서로 다른 조건의 전류와 저항을 엇갈아 곱한 값(8×15)이어서 다르다.

이 논리회로의 논리식은 $F=\overline{(X+Y)}+(X\oplus Y)\overline{Z}$ 이다.

그림에서 위쪽 게이트는 입력 쪽 곡선이 두 겹인 XOR 로 $X\oplus Y$ 를 만들고, 이것이 Z 를 NOT 게이트로 반전한 $\overline{Z}$ 와 AND 된다. 아래쪽 게이트는 출력에 버블이 있는 NOR 로 $\overline{X+Y}$ 를 만들며, 두 결과가 마지막 OR 로 합쳐진다.
$F=(X\oplus Y)\overline{Z}+\overline{X+Y}$

검산으로 X=1, Y=1, Z=0 을 넣으면 XOR=0, NOR=0 이므로 F=0 이다.

• 앞 항이 $\overline{(X\oplus Y)}$ 이고 뒤 항에 X·Y 의 곱이 들어간 보기는 틀리다. X=1, Y=1, Z=0 이면 앞 항이 1 이 되어 F=1 이 나온다.
• 앞 항이 $\overline{(X\oplus Y)}$ 이고 뒤 항에 X+Y 와 Z 가 들어간 보기는 틀리다. 같은 입력에서 앞 항이 1 이 되어 F=1 이 나온다.
• 뒤 항이 $(X+Y)\overline{Z}$ 인 보기는 틀리다. 같은 입력에서 뒤 항이 1 이 되어 F=1 이 나오며, 그림의 AND 입력은 OR 가 아니라 XOR 출력이다.

라이팅덕트는 조영재 관통 시공이 허용되지 않으므로 "조영재를 관통하는 경우에는 충분한 보호조치를 하여 시공한다"는 틀린 시설방법이다.

라이팅덕트 공사에서 덕트는 조영재를 관통하여 시설하지 않아야 하므로 보호조치를 조건으로 관통을 허용하는 서술은 맞지 않는다.

• "라이팅덕트 상호 및 도체 상호는 견고하고 전기적 및 기계적으로 완전하게 접속한다"는 접속에 관한 올바른 시공 기준이다.
• "조영재에 부착할 경우 지지점은 매 덕트마다 2개소이상 및 지지점간의 거리는 2m 이하로 견고히 부착한다"는 지지 방법에 관한 올바른 시공 기준이다.
• "라이팅덕트에 접속하는 부분의 배선은 전선관이나 몰드 또는 케이블배선에 의하여전선이 손상을 받지 않게 시설한다"는 접속부 배선 보호에 관한 올바른 시공 기준이다.

전류원 인버터(CSI)와 비교한 전압원 인버터(VSI)의 장점이 아닌 것은 "용량성 부하에도 사용할 수 있다."이다.

VSI는 직류측을 콘덴서로 평활해 부하에 구형파 전압을 가하므로, 용량성 부하를 걸면 스위칭 순간 전압이 급변할 때마다 큰 충전 전류가 흘러 적합하지 않다. 용량성(진상) 부하에 맞는 쪽은 전류를 공급하는 CSI이다.

• "대용량에도 적합한 방식이다."는 CSI와 비교한 VSI의 장점으로 드는 항목이어서 답이 아니다.
• "제어회로 및 이론이 비교적 간단하다."는 CSI와 비교한 VSI의 장점으로 드는 항목이어서 답이 아니다.
• "유도 전동기 구동 시 속도제어 범위가 더 넓다."는 CSI와 비교한 VSI의 장점으로 드는 항목이어서 답이 아니다.

계자 철심에 잔류자기가 없어도 발전할 수 있는 직류기는 타여자기이다.

타여자기는 외부의 별도 전원으로 계자를 여자하므로 잔류자기 유무와 관계없이 전압을 확립할 수 있다.

• "직권기"는 전기자 전류로 스스로 여자하는 자여자 방식이어서 잔류자기가 있어야 전압이 확립된다.
• "복권기"도 자여자 방식을 포함하고 있어 잔류자기가 없으면 전압 확립에 지장이 있다.
• "분권기"는 대표적인 자여자 방식이어서 잔류자기가 반드시 있어야 발전이 시작된다.

그림의 회로는 2진 승산기(2비트 × 2비트 곱셈기)이다.

그림은 $a_0b_1$ AND 출력선이 $a_1$ 선과 한 가로선으로 이어져 오른쪽 HA 입력 결선이 뚜렷하지 않으나, 2비트 곱셈기의 표준 결선으로 읽으면 다음과 같다. AND 게이트 4개가 부분곱 $a_0b_0$, $a_0b_1$, $a_1b_0$, $a_1b_1$ 을 만들고, $a_0b_0$ 는 그대로 $c_0$ 가 된다. 오른쪽 HA 가 $a_0b_1$ 과 $a_1b_0$ 를 더해 합 S 를 $c_1$ 로, 자리올림 C 를 왼쪽 HA 로 보내고, 왼쪽 HA 가 이를 $a_1b_1$ 과 더해 $c_2$, $c_3$ 를 낸다. 이는 손으로 하는 곱셈의 부분곱 더하기와 같다.

검산: $a_1a_0=11$, $b_1b_0=11$ 이면 $c_3c_2c_1c_0=1001$ 로 $3\times3=9$ 가 된다.

• "2진 제산기"는 틀리다. 출력이 몫·나머지가 아니라 부분곱을 더한 4비트 결과이다.
• "2진 감산기"는 틀리다. 뺄셈의 차를 내는 구조가 아니라 AND 부분곱을 반가산기로 더하는 구조이며, 위 검산처럼 곱이 나온다.
• "전가산기"는 틀리다. 전가산기는 1비트 입력 3개로 합·자리올림 2출력을 내지만, 이 회로는 $a_1a_0$, $b_1b_0$ 4입력으로 $c_3$~$c_0$ 4출력을 낸다.

실리콘정류기의 최고 허용온도를 제한하는 가장 주된 이유는 브레이크 오버전압의 저하를 방지하기 위해서이다.

접합 온도가 오르면 누설전류가 늘어 브레이크 오버전압이 낮아지는 특성이 있어, 의도치 않은 시점에 소자가 도통될 위험이 커지므로 온도를 제한한다.

• "정격 순 전류의 저하 방지"는 온도 제한의 주된 목적이 아니다.
• "역방향 누설전류의 감소 방지"는 실제로는 온도가 오를수록 누설전류가 늘어나는 방향이어서 온도 제한의 이유와 맞지 않는다.
• "브레이크 오버(break over)전압의 상승 방지"는 실제 현상과 반대 방향이어서 맞지 않는다.

플립플롭을 일정 개수 모아 연산이나 누계에 사용하는 구성은 레지스터이다.

레지스터는 여러 개의 플립플롭을 묶어 여러 비트의 2진수를 함께 저장하고 이를 바탕으로 연산·누계 등에 활용하는 구조이다.

• "게이트(Gate)"는 논리 연산을 수행하는 기본 소자이지 플립플롭의 모임이 아니다.
• "컨버터(Converter)"는 신호나 형식을 변환하는 구성이어서 플립플롭을 모아 만드는 저장 구조가 아니다.
• "카운터(Counter)"는 플립플롭을 모아 만들지만 값을 세는 데 특화된 구조이어서 연산·누계용 모임과는 다르다.

UPS의 기능으로 가장 올바른 것은 무정전 전원공급이 가능하다는 것이다.

UPS는 정전이나 순간적인 전원 이상이 발생해도 배터리 등을 이용해 부하에 전원을 끊김 없이 공급하는 것이 핵심 기능이다.

• "가변주파수 공급"은 UPS의 핵심 기능이 아니다.
• "고조파방지 및 정류평활"은 UPS 내부 회로의 부수적인 동작일 뿐 핵심 기능이 아니다.
• "3상 전파정류 방식"은 UPS 내부 회로의 한 형태일 뿐 UPS의 기능 자체를 설명하지 않는다.

공사원가에 포함되지 않는 것은 일반관리비이다.

공사원가는 재료비·노무비·경비로 구성되며, 일반관리비는 공사원가에 이윤과 함께 더해져 총원가를 이루는 별도 항목이다.

• "경비"는 공사원가를 구성하는 항목이다.
• "재료비"는 공사원가를 구성하는 항목이다.
• "노무비"는 공사원가를 구성하는 항목이다.

부하의 역률은 0.807이다.

그림은 W1 을 첫째 선, W2 를 셋째 선에 넣고 두 전력계의 전압 코일을 가운데 선에 공통으로 묶은 2전력계법 결선이며, 전압계 V 는 첫째·가운데 선 사이(선간전압), 전류계 A 는 가운데 선(선전류)에 들어 있다. 3상 전력은 두 지시의 합이다.
$P = W_1 + W_2 = 2.6 + 6.4 = 9\text{ kW}$
$\cos\theta = \dfrac{P}{\sqrt{3}VI} = \dfrac{9000}{\sqrt{3}\times 200\times 32.19} = \dfrac{9000}{11151} \approx 0.807$

두 지시만으로 구한 값도 같다: $\cos\theta = \dfrac{W_1+W_2}{2\sqrt{W_1^2+W_2^2-W_1W_2}} = \dfrac{9}{2\sqrt{31.08}} \approx 0.807$

• "0.577"을 대입하면 $\sqrt{3}\times 200\times 32.19\times 0.577 \approx 6434\text{ W}$로 두 전력계 합 9000W 와 맞지 않는다.
• "0.867"을 대입하면 $11151\times 0.867 \approx 9668\text{ W}$로 9000W 를 넘는다.
• "0.926"을 대입하면 $11151\times 0.926 \approx 10326\text{ W}$로 9000W 를 넘는다.

이 직류발전기에서 유기되는 기전력은 630V이다.

단중 중권은 병렬회로수 a가 극수 P와 같으므로 $E = \dfrac{PZ\phi N}{60a} = \dfrac{4\times600\times0.035\times1800}{60\times4} = 630\text{V}$가 되고, 이때 극수와 병렬회로수가 서로 같아 식이 단순해진다.

• "220"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "320"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "430"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

10진수 77을 2진수로 표시하면 1001101이다.

77은 $77_{10} = 64+8+4+1 = 2^6+2^3+2^2+2^0$로 분해되므로 2진수로 $1001101_2$가 된다.

• "1011001"은 10진수로 환산하면 89가 되어 77과 다르다.
• "1110111"은 10진수로 환산하면 119가 되어 77과 다르다.
• "1011010"은 10진수로 환산하면 90이 되어 77과 다르다.

논리함수를 간략화하면 $\overline{B}\,\overline{D}$(B 와 D 위에 각각 윗줄이 있는 보기)가 된다.

식의 다섯 항은 $\overline{A}\,\overline{B}\,\overline{C}\,\overline{D}$, $\overline{A}\,\overline{B}C\overline{D}$, $A\overline{B}\,\overline{C}\,\overline{D}$(두 번 나옴), $A\overline{B}C\overline{D}$이고, 카르노 맵에는 $\overline{A}\,\overline{B}$열과 $A\overline{B}$열의 $\overline{C}\,\overline{D}$행·$C\overline{D}$행, 즉 네 모서리 칸에만 1이 있다.

네 모서리는 맵의 좌우·상하가 이어지므로 한 묶음이 되고, 네 칸 모두에서 변하지 않는 변수는 B=0 과 D=0 뿐이다. 따라서 $Y = \overline{B}\,\overline{D}$이다.

• D 위에만 윗줄이 있는 $B\overline{D}$ 보기는 B=1 일 때 1 이 되는데, B=1 인 $\overline{A}B$·$AB$ 열은 모두 비어 있다.
• B 위에만 윗줄이 있는 $\overline{B}D$ 보기는 D=1 일 때 1 이 되는데, D=1 인 $\overline{C}D$·$CD$ 행은 모두 비어 있다.
• "BD"는 B=1, D=1 인 칸에서만 1 이 되는데, 그런 칸에는 1 이 하나도 없다.

단락전류가 정격전류의 25배가 된 이 변압기의 임피던스 강하는 4%이다.

임피던스 강하와 단락전류 배수는 서로 역수 관계에 있으므로 $\%Z = \dfrac{I_n}{I_s}\times100 = \dfrac{1}{25}\times100 = 4\%$이다.

• "2"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "3"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "5"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

스택이 사용되는 경우는 인터럽트가 발생하여 서비스 프로그램의 수행이 필요할 때이다.

인터럽트가 걸리면 복귀할 프로그램 카운터와 상태 정보를 스택에 저장한 뒤 서비스 루틴을 실행하고, 종료 후 스택에서 꺼내 원래 위치로 복귀한다.

• "스풀을 실행할 때"는 입출력 데이터를 버퍼링하는 동작이어서 스택 사용과 직접 관련이 없다.
• "DMA 요구가 받아들여졌을 때"는 CPU를 거치지 않고 메모리에 직접 접근하는 방식이어서 스택을 사용하지 않는다.
• "브랜치 명령이나 무조건 분기 명령이 실행될 대"(때)는 복귀 주소를 저장할 필요가 없는 단순 이동이어서 스택을 사용하지 않는다.

유니온 커플링은 이미 고정되어 관을 돌릴 수 없는 금속관끼리를 접속할 때 사용하는 부속이다. 관을 돌려 끼울 수 있는 곳에는 일반 커플링(나사 연결)을 쓴다.

SSS의 트리거 방법으로 올바른 것은 브레이크 오버전압을 넘는 전압의 펄스를 양단자간에 가한다는 것이다.

SSS는 게이트 단자가 없는 2단자 소자여서 별도의 트리거 신호 없이 양단에 걸리는 전압이 브레이크 오버전압을 넘으면 도통한다.

• "게이트에 빛을 비춘다"는 게이트 단자가 있는 광트리거 소자에 해당하는 방식이어서 SSS와는 맞지 않는다.
• "게이트에 (+)펄스를 가한다"는 게이트가 있는 소자의 트리거 방식이어서 게이트가 없는 SSS와는 맞지 않는다.
• "게이트에 (-)펄스를 가한다"도 게이트가 있는 소자의 트리거 방식이어서 게이트가 없는 SSS와는 맞지 않는다.

합성정전용량은 C이다.

그림은 왼쪽 단자에서 2C 콘덴서 하나를 지나, 위·아래로 갈라진 C 두 개의 병렬 묶음에 직렬로 이어지는 회로다. 병렬 묶음은 $C + C = 2C$이다.

2C 와 2C 의 직렬 합성:
$C_0 = \dfrac{2C\times 2C}{2C+2C} = \dfrac{4C^2}{4C} = C$

• "2C"는 직렬 합성값이 직렬로 놓인 각 부분(2C)보다 작아야 하는데, 같은 값이어서 불가능하다.
• "3C"는 직렬 부분 2C 보다 크므로 직렬 합성값이 될 수 없다.
• "4C"는 네 값을 모두 더한 $2C + C + C$로, 모두 병렬일 때의 값이어서 직렬 부분이 있는 이 회로와 맞지 않는다.

2Ω의 저항에 10A를 흘리기 위해 직렬로 연결해야 하는 전지는 100개이다.

전지 n개를 직렬접속하면 $n\times1\text{V} = I(R+n\times r)$이 되어 $n = 10(2+0.08n)$, $0.2n = 20$에서 전지 개수는 $n=100$이다.

• "88"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "94"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.
• "108"은 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

이 변압기를 최고 효율로 운전하는 출력은 정격출력의 81.65%이다.

최고 효율은 부하율 m에서 철손과 동손이 같아질 때 성립하므로 $m = \sqrt{\dfrac{P_i}{P_c}} = \sqrt{\dfrac{160}{240}} \approx 0.8165 = 81.65\%$이다.

• "60.00"은 동손을 손실 합계(철손+동손)로 나눈 비율(240/400)이어서 최고 효율 조건식과 다르다.
• "66.67"은 제곱근을 취하지 않고 철손과 동손의 비(160/240)를 그대로 백분율로 쓴 값이어서 다르다.
• "92.25"는 위 식으로 직접 계산한 값과 다르다.

출력 파형은 삼각파이다.

그림은 입력 Vs 가 저항 R 을 거쳐 연산 증폭기의 − 단자로 들어가고, − 단자와 출력 Vo 사이에 콘덴서 C 가 연결되며 + 단자는 접지된 적분기다. 출력은 입력의 시간 적분에 비례한다.
$v_o = -\dfrac{1}{RC}\displaystyle\int v_s\,dt$

구형파는 일정한 두 전압을 번갈아 가지므로, 각 구간에서 출력은 일정한 기울기의 직선으로 올라가거나 내려간다. 이 상승·하강 직선이 번갈아 이어진 것이 삼각파다.

• "구형파"는 입력과 같은 모양인데, 적분 출력은 일정 전압 구간에서 값이 계속 변하므로 평평한 구간이 생기지 않는다.
• "정현파"는 곡선 파형인데, 일정 전압을 적분한 결과는 직선이어서 곡선이 나오지 않는다.
• "톱니파"는 출력이 급격히 되돌아가는 구간이 있어야 하는데, 그런 구간은 입력이 순간적으로 매우 큰 값을 가져야 생기므로 두 레벨만 오가는 구형파 입력에서는 나오지 않는다.

전산기에서 음수를 처리하는 방법은 보수표현이다.

컴퓨터는 뺄셈을 덧셈으로 처리하기 위해 2의 보수 등 보수 형태로 음수를 나타낸다.

• "지수적 표현"은 실수의 크기 범위를 넓히기 위한 표현 방식이어서 음수 처리 방식 자체를 가리키지 않는다.
• "부동 소수점 표현"은 실수를 가수와 지수로 나누어 표현하는 방식이어서 음수만을 위한 처리 방식이 아니다.
• "고정 소수점 표현"은 소수점 위치를 고정해 정수·소수를 표현하는 방식이어서 음수 처리 방식 자체를 가리키지 않는다.

금속 전선관을 절단한 뒤 관의 단면을 다듬을 때 사용하는 공구는 리머이다.

리머는 절단면에 남은 날카로운 버(burr)를 매끄럽게 다듬어 전선 피복이 손상되지 않도록 하는 공구이다.

• "홀소"는 전선관을 넣기 위해 박스 등에 구멍을 뚫는 공구여서 단면을 다듬는 용도가 아니다.
• "클리퍼"는 굵은 전선이나 케이블을 절단하는 공구여서 관 단면을 다듬는 용도가 아니다.
• "클릭볼"은 드릴 비트를 회전시켜 구멍을 뚫는 손잡이 공구여서 단면을 다듬는 용도가 아니다.

평형 도선 사이에 작용하는 힘은 전류의 제곱에 비례한다.

두 평행 도선 사이의 단위 길이당 힘은 $F = \dfrac{\mu_0 I_1 I_2}{2\pi d}$로 나타나며, 왕복 전류처럼 크기가 같은 전류일 때는 이 식이 전류의 제곱에 비례하는 형태가 된다.

• "간격의 제곱에 반비례한다"는 위 식에서 간격 d에 단순 반비례하는 관계와 맞지 않는다.
• "주위 매질의 투자율에 반비례한다"는 위 식에서 투자율에 비례하는 관계와 반대된다.
• "간격의 제곱에 비례하고 투자율에 반비례한다"는 위 식의 간격·투자율에 대한 관계가 모두 반대이다.

2중 농형 전동기는 보통농형 전동기에 비해 기동전류는 적고 기동회전력은 크다.

바깥쪽 농형은 저항이 커서 기동시 큰 토크를 내면서도 전류 상승을 억제하고, 안쪽 농형은 저항이 작아 운전 중 효율을 담당하는 구조이다.

• "기동전류가 크고, 기동회전력도 크다"는 기동전류가 오히려 줄어드는 2중 농형의 특성과 맞지 않는다.
• "기동전류가 적고, 기동회전력도 적다"는 기동회전력이 커지는 2중 농형의 특성과 맞지 않는다.
• "기동전류는 크고, 기동회전력은 적다"는 2중 농형에서 나타나는 방향과 반대이다.

동기조상기는 유도부하와 병렬로 접속하여 계통에 무효전력을 공급·흡수하는 설비이다.

동기조상기는 무부하로 회전하는 동기전동기이며 계자전류를 가감해 진상 또는 지상 전류를 만들어 역률을 조정한다.

• "부하전류의 가감으로 위상을 변화시켜 준다"는 실제로 조정하는 대상이 부하전류가 아니라 계자전류라는 점에서 맞지 않는다.
• "동기전동기에 부하를 걸고 운전하는 것이다"는 동기조상기가 무부하로 운전된다는 점과 맞지 않는다.
• "부족여자로 운전하여 진상전류를 흐르게 한다"는 진상전류를 만드는 조건이 과여자라는 점과 반대된다.

동기발전기가 회전 계자형을 쓰는 이유로 적합하지 않은 것은 기전력의 파형을 개선한다는 설명이다.

회전 계자형을 채택하는 이유는 전기자 권선의 고전압·복잡한 결선과 계자회로의 저전압·저전력, 회전자의 기계적 강도 때문이며 파형 개선과는 관련이 없다.

• "전기자 권선은 고전압으로 결선이 복잡하다"는 회전 계자형을 택하는 실제 이유이다.
• "계자회로는 직류 저전압으로 소요 전력이 적다"는 회전 계자형을 택하는 실제 이유이다.
• "전기자보다 계자극을 회전자로 하는 것이 기계적으로 튼튼하다"는 회전 계자형을 택하는 실제 이유이다.

유도전동기로 동기전동기를 기동할 때는 동기전동기의 극수보다 2극 정도 적은 것을 택한다.

유도전동기는 슬립만큼 동기속도보다 느리게 회전하므로, 극수를 줄여 동기속도를 높인 유도전동기를 써야 실제 회전속도가 목표로 하는 동기전동기의 동기속도에 가까워진다.

• "유도전동기의 극수를 동기전동기의 극수와 같게 한다"는 슬립만큼 속도가 낮아지는 점을 반영하지 않은 것이어서 맞지 않는다.
• "다른 동기전동기로 기동시킬 경우 2극정도 낳은 전동기를 택한다"(많은)는 극수가 많은 기동용 전동기일수록 속도가 낮아져 동기전동기를 동기속도까지 올릴 수 없으므로 맞지 않는다.
• "유도전동기로 기동시킬 경우 동기전동기보다 2극정도 많은 것을 택한다"는 극수를 늘리면 동기속도가 낮아져 목표와 반대 방향이 된다.

변압기의 누설리액턴스를 줄이는 가장 효과적인 방법은 권선을 분할하여 조립하는 것이다.

1차·2차 권선을 여러 층으로 나누어 서로 번갈아 배치하면 자속이 새는 경로가 줄어들어 누설리액턴스가 효과적으로 작아진다.

• "권선을 동심 배치한다"는 누설리액턴스를 줄이는 가장 효과적인 방법으로 꼽히는 권선 분할 조립이 아니다.
• "코일의 단면적을 크게 한다"는 주로 저항·전류밀도에 관계된 조치이어서 누설리액턴스를 줄이는 가장 효과적인 방법이 아니다.
• "철심의 단면적을 크게 한다"는 주로 자속밀도·여자전류에 관계된 조치이어서 누설리액턴스를 줄이는 가장 효과적인 방법이 아니다.

주권선과 보조권선의 인덕턴스 차이로 위상차를 만들어 기동하는 이 방식은 분상기동형이다.

보조권선의 권수를 주권선보다 적게 감아 인덕턴스를 낮추면 두 권선에 흐르는 전류 사이에 위상차가 생겨 기동토크를 얻는다.

• "콘덴서기동형"은 보조권선에 콘덴서를 직렬로 넣어 위상차를 만드는 방식이어서 권수를 줄여 인덕턴스를 낮추는 방식과는 다르다.
• "셰이딩코일형"은 자극 일부에 단락된 코일을 둘러 위상차를 만드는 방식이어서 보조권선의 인덕턴스를 낮추는 방식과는 다르다.
• "권선기동형"은 보조권선의 권수를 줄여 인덕턴스 차이로 위상차를 만드는 방식을 가리키는 명칭이 아니다.

알루미늄이 상자성체에 해당한다.

강자성체는 자성체 내부 자구가 정렬되어 강하게 자화되는 반면 상자성체는 외부 자기장 방향으로 약하게만 자화된다.

• 니켈은 강자성체로 분류되어 상자성체에 해당하지 않는다.
• 코발트는 강자성체로 분류되어 상자성체에 해당하지 않는다.
• 철은 강자성체로 분류되어 상자성체에 해당하지 않는다.

괄호에 들어갈 값은 2.8m 이다.

캡처 문구는 "철근 콘크리트주로서 그 전체의 길이가 16m 초과 20m 이하이고, 설계하중이 6,8kN 이하인 것을 논이나 그 밖의 지반이 연약한 곳 이외에 그 묻히는 깊이를 ( )m 이상으로 시설하는 경우"이며(6,8kN 은 6.8kN 으로 읽는다), 이 경우 기초 안전율 2 이상 규정의 예외가 된다. 묻히는 깊이 기준은 2.8m 이상이다.

• "2.2"는 이 조건(16m 초과 20m 이하, 6.8kN 이하 철근 콘크리트주)의 묻히는 깊이 기준값이 아니다.
• "2.5"는 이 조건의 묻히는 깊이 기준값이 아니다.
• "3.0"은 이 조건의 묻히는 깊이 기준값이 아니다.

전극식 온수기(승온기) 차폐장치의 전극에는 제1종 접지공사를 하여야 한다.

수관을 통해 공급되는 온천수의 온도를 올려 욕탕에 공급하는 전극식 온수기는 그 차폐장치의 전극에 제1종 접지공사를 하도록 정해져 있다.

• 제2종 접지공사는 전극식 온수기 차폐장치 전극에 정해진 접지공사가 아니다.
• 제3종 접지공사는 전극식 온수기 차폐장치 전극에 정해진 접지공사가 아니다.
• 특별 제3종 접지공사는 전극식 온수기 차폐장치 전극에 정해진 접지공사가 아니다.

5배로 커진다.

정전용량은 유전율에 비례하므로 절연액체(비유전율 5)를 채우면 $\dfrac{C_2}{C_1}=\dfrac{\varepsilon_r}{1}=5$가 되어 전기량도 그대로 5배로 늘어난다.

• 10은 유전율 비(5배)와 맞지 않아 해당하지 않는다.
• 20은 유전율 비(5배)와 맞지 않아 해당하지 않는다.
• 40은 유전율 비(5배)와 맞지 않아 해당하지 않는다.

크로스완금의 표준 길이는 2400mm이다.

완금의 표준 길이는 전선로의 전압과 회선 구성(3상4선식 직선주)에 따라 정해지며, 이 조건에서는 2400mm가 표준 규격이다.

• 900mm는 이 규격에 해당하지 않는다.
• 1400mm는 이 규격에 해당하지 않는다.
• 1800mm는 이 규격에 해당하지 않는다.

선전류는 20√3 A이다.

Δ결선에서는 상전압이 곧 선간전압(200V)이고 부하 임피던스 크기는 $Z=\sqrt{6^2+8^2}=10\ \Omega$이므로 상전류는 $I_p=\dfrac{200}{10}=20\ \text{A}$이고, 선전류는 상전류의 √3배이므로 $I_l=\sqrt3\times20=20\sqrt3\ \text{A}$가 된다.

• 10은 앞서 구한 선전류 값과 맞지 않아 해당하지 않는다.
• 20은 상전류 값이며 선전류(상전류의 √3배)에는 해당하지 않는다.
• 10√3은 앞서 구한 선전류 값과 맞지 않아 해당하지 않는다.

설명된 기동법은 2차 임피던스 기동법이다.

회전자 각 상에 고정저항과 가포화리액터를 병렬로 넣으면, 기동 초기에는 슬립이 커서 2차 주파수가 높으므로 리액터의 리액턴스가 커 전류가 주로 저항 쪽으로 흘러 저전류·고토크로 기동한다. 속도가 올라 슬립이 작아지면 2차 주파수와 리액턴스가 작아져 전류가 리액터 쪽으로 흐르므로 저항을 따로 조작하지 않아도 기동이 이어진다.

• 2차 저항 기동법은 회전자 회로에 저항만 넣어 단계적으로 줄여 가는 방식이라 리액터를 병렬로 쓰는 이 구성에 해당하지 않는다.
• 1차 직렬 임피던스 기동법은 고정자(1차) 측에 임피던스를 넣는 방식이라 회전자 회로 구성에 해당하지 않는다.
• 콘도르퍼(Kondorfer)기동방식은 고정자(1차) 측에 단권변압기(기동보상기)를 쓰는 방식이라 회전자 회로에 소자를 넣는 이 방법에 해당하지 않는다.

도수분포표에서 확인하기 어려운 정보는 100단위당 부적합수이다.

도수분포표는 데이터를 구간별로 나누어 분포의 모양, 평균과 표준편차, 규격과 비교한 부적합품률 추정 등을 파악하는 데 활용된다.

100단위당 부적합수는 일정 검사단위당 결점수를 관리하는 관리도 계열에서 다루는 지표로, 도수분포표 자체에서 바로 얻어지는 정보가 아니다.

작업자 1명당 월 생산가능대수는 11대이다.

월 총가동시간은 $8[\mathrm{H}]\times25[\mathrm{일}]=200[\mathrm{H}]$이고, 생산종합효율 80%를 반영한 유효가동시간은 $200\times0.8=160[\mathrm{H}]$이다.

자전거 1대당 소요공수가 14.5H이므로 월 생산가능대수는 $\dfrac{160}{14.5}≒11.03$으로 11대가 된다.

미리 정해진 일정 단위마다 포함된 부적합수를 기준으로 공정을 관리하는 관리도는 c관리도이다.

c관리도는 검사 단위(로트 크기, 면적 등)가 일정하다는 전제 아래 그 단위 안에 나타나는 결점(부적합)수를 계수하여 관리한다.

단위 크기가 일정하지 않은 경우에는 u관리도를, 불량품 개수나 불량률을 다룰 때는 각각 nP관리도·P관리도를 사용한다는 점에서 구분된다.

TPM 활동체제 구축의 5가지 기둥과 가장 거리가 먼 것은 설비경제성 검토를 위한 설비투자분석 활동이다.

TPM(전사적 생산보전)은 설비초기관리, 개별개선, 자주보전, 계획보전, 운전·보전 요원의 교육훈련 등 현장의 설비 효율화와 보전 역량 향상에 초점을 둔 활동체계이다.

설비투자에 대한 경제성 분석은 투자의사결정 단계의 재무적 검토에 가까운 활동으로, TPM이 다루는 현장 중심의 기둥 활동과는 성격이 다르다.

ASME 공정분석 기호에서 저장(Storage)은 역삼각형(▽)으로 표시한다.

원(○)은 가공, 사각형(□)은 검사, 화살표는 운반 공정을 나타내어 저장과는 구분된다.

로트에서 무작위로 시료를 뽑아 검사한 결과로 로트 전체의 합격·불합격을 판정하는 검사방법은 샘플링검사이다.

모든 제품을 검사하는 전수검사와 달리, 샘플링검사는 통계적 방법으로 일부 시료만 검사해 로트를 판정하므로 검사 비용과 시간을 줄일 수 있다.