저압 나트륨등은 방전등 중에서도 발광효율이 가장 우수한 편이며, 노란색 계통의 단일 파장 광색을 내기 때문에 연색지수는 낮은 편이다.

연색성이 낮음에도 불구하고 안개나 먼지 속에서 투과성이 좋아 물체의 형체나 요철 식별에는 오히려 유리하여 도로·터널 조명에 사용된다.

따라서 도로·터널에 쓰이는 이유를 연색성이 우수하기 때문이라고 설명하는 것은 실제와 반대된다.

물 5L를 20℃에서 90℃까지 올리는 데 필요한 열량은 $Q = 5 \times 1 \times (90-20) = 350\,\mathrm{kcal}$이다.

전열기가 30분(0.5시간) 동안 1kW를 소비하면 $860 \times 1 \times 0.5 = 430\,\mathrm{kcal}$에 해당하는 전기 열량을 공급한 것이므로, 효율은 $\dfrac{350}{430}\times 100 \approx 81\%$이다.

전기철도에서 귀선전류의 일부가 대지로 누설되어 인근 매설 금속체에 전식을 일으키므로, 이를 줄이려면 변전소 간격을 좁히고 귀선로 자체의 저항을 작게 하며 전차선(트롤리선) 전압을 높여 귀선전류가 원활히 흐르도록 해야 한다.

도상(레일과 대지 사이)의 누설저항은 크게 해야 대지로 새는 누설전류가 줄어 전식을 억제할 수 있으므로, 누설저항을 작게 하는 것은 방지 대책과 반대된다.

정격이 같은 다이오드를 병렬로 연결하면 각 소자가 전류를 나누어 부담하므로, 회로가 흘릴 수 있는 순방향 전류의 용량을 늘릴 수 있다.

역전압에 대한 내량을 높이려면 다이오드를 직렬로 연결하는 방식을 사용한다.

비닐과 같은 절연성(유전체) 필름을 접착할 때는 고주파 전계를 가해 재료 내부에서 유전손실에 의한 열을 발생시키는 유전가열 방식이 주로 사용된다.

재료를 균일하고 신속하게 가열할 수 있어 얇은 비닐막의 열융착 접착에 적합하다.

운전 중인 3상 유도전동기의 전원 3선 중 두 선의 접속을 바꾸어 회전자계 방향을 반대로 만들면 역토크가 발생해 급속하게 제동이 걸리는데, 이를 역상 제동(플러깅)이라 한다.

결선만 바꾸면 되어 별도의 부속 장치가 필요 없으므로 가장 손쉽고 효과적인 급정지·감속 방법으로 쓰인다.

금속은 전자를 잃고 양이온이 되어 산화되기 쉬우며, 산과 반응하고 그 산화물은 물에 녹아 염기성을 나타내는 것이 공통적인 화학적 특성이다.

한편 이온화 경향이 큰 금속일수록 이온 상태로 안정하게 존재하려는 성질이 강해, 그 이온을 금속으로 되돌리는 환원(제련)은 오히려 어려워진다. 나트륨·칼슘처럼 이온화 경향이 큰 금속은 용융염 전기분해와 같은 강한 방법을 써야 얻을 수 있고, 금·은·구리처럼 이온화 경향이 작은 금속은 비교적 쉽게 환원되거나 천연 상태로도 산출된다.

즉 여기서 말하는 환원성을 '금속 이온이 환원되기 쉬운 정도'로 보면, 이온화 경향이 클수록 강해지는 것이 아니라 약해지므로 이를 반대로 서술한 항목이 틀린 설명이다.

단상 유도전동기 중 반발 기동 전동기는 정류자와 브러시를 이용해 기동 시 큰 토크를 얻는 구조로, 분상 기동형이나 콘덴서 기동형보다 기동 토크가 크다.

기동이 끝나면 원심력 개폐기 등으로 브러시를 단락시켜 이후에는 일반 농형 유도전동기처럼 운전하는 방식이 일반적이다.

사이리스터로 직류를 주파수가 가변인 교류로 바꾸는 인버터 제어는 전원 주파수 자체를 바꾸는 방식이므로 주파수 제어에 해당한다.

컨버터 제어는 교류를 직류로 바꾸는 정류 단계의 제어이고, 초퍼 제어는 직류 전압의 크기를 조절하는 방식이어서 주파수 제어와는 구분된다.

반도체에 빛을 비추면 흡수된 광에너지에 의해 전자-정공 쌍이 추가로 생성되어 전기저항이 감소하는데, 이를 넓은 의미의 광전효과라고 한다.

홀효과는 자기장 속 전류에 의해 전압차가 생기는 현상이고, 제벡효과는 온도차에 의해 기전력이 발생하는 현상이므로 빛에 의한 저항 변화와는 관련이 없다.

납축전지가 완전히 충전된 상태에서 양극판의 활물질은 이산화납($\mathrm{PbO_2}$)으로, 진한 적갈색(암갈색)을 띤다.

반대로 음극판의 활물질인 해면상납($\mathrm{Pb}$)은 회백색을 띠므로, 충전 상태에서 두 극판의 색으로 극성을 구분할 수 있다.

저압 나트륨등은 파장 589nm(나트륨 D선) 부근의 단일 광색을 내는 방전등이다. 이론적 발광 효율은 최대 시감도(약 680lm/W)에 이 파장에서의 비시감도를 곱한 값으로 구하며, 그 결과는 약 395lm/W이다.

발광 에너지가 시감도가 비교적 높은 좁은 파장대에 집중되기 때문에 실제 램프 효율도 방전등 가운데 가장 높은 편이지만, 단일 광색이어서 연색성은 낮아 도로·터널 조명 등에 주로 사용된다.

합성수지관(PVC관) 공사에서는 관 내에서 전선 접속점을 만들 수 없고, 절연전선(옥외용 비닐절연전선 제외)을 사용해야 하며, 새들 등으로 지지할 때 지지점 간 거리는 1.5m 이하로 해야 한다.

관 말단에서 전선 피복을 보호하기 위한 부싱 사용은 금속관 공사에 해당하는 내용으로, 관의 끝부분과 안쪽 면이 매끈해야 하는 합성수지관에는 별도로 요구되지 않는 사항이다.

분전반 소형 덕트 폭의 기준은 수용 전선 굵기에 따라 정해진다. 35mm² 이하 전선은 덕트 폭 5cm가 아니라 덕트 폭 7.5cm이어야 한다. 나머지 기준인 95mm² 이하 10cm, 240mm² 이하 15cm, 400mm² 이하 20cm는 모두 올바른 규정이므로, 1번 보기가 덕트 폭을 잘못 제시한 것이다.

버스덕트는 건조한 노출장소이거나 점검할 수 있는 은폐장소에 한해 시설할 수 있다.

나머지 조건과 비교하면, 덕트의 끝부분은 개방하지 않고 반드시 폐쇄해야 하고, 조영재에 붙이는 경우 지지점 간 거리는 3m 이하(취급자 이외의 사람이 출입할 수 없고 수직으로 붙이는 경우에는 6m 이하)로 해야 한다.

접지에 관해서는, 종전 기준이 사용전압에 따라 제3종·특별제3종으로 나누어 요구하던 것과 달리 현행 KEC에서는 접지 종별 구분이 폐지되어 보호접지로 통합 시설한다.

알루미늄 전선을 박스 안에서 접속할 때, 굵기가 가는 전선끼리는 끝부분을 겹쳐서 압착하는 종단 겹침용 슬리브를 사용한다.

S형 슬리브는 옥외 가공전선의 직선접속에, 매킹타이어 슬리브나 직선 겹침용 슬리브는 상대적으로 굵은 전선의 직선 접속에 주로 사용되어 용도가 다르다.

변압기유는 절연내력이 크고 인화점이 높으며, 비열이 커서 냉각 효과가 좋아야 하는 등 절연·냉각 성능이 뛰어나야 한다.

점도는 오히려 작아야 유동성이 좋아져 대류에 의한 냉각 효과가 커지므로, 점도가 클 것을 요구 특성으로 드는 것은 실제 기준과 반대된다.

가공송전선의 진동을 억제하는 장치로는 댐퍼(Damper), 전선 보강과 진동방지를 겸하는 아머로드(Armor rod), 다도체의 간격 유지와 진동 억제를 함께 하는 스페이서 댐퍼(Spacer Damper) 등이 사용된다.

PG 클램프(Parallel Groove clamp)는 두 전선을 나란히 물려 분기·접속할 때 사용하는 접속금구로, 진동을 억제하는 목적의 장치가 아니다.

배전반·분전반은 개폐기를 쉽게 개폐할 수 있는 장소에 시설해야 하고, 옥측·옥외에 시설하는 경우에는 방수형을 사용해야 하며, 노출하여 시설되는 배전반·분전반의 재료는 불연성이어야 한다는 것은 모두 옳은 설명이다.

다만 난연성 합성수지로 제작된 것은 두께가 1.5mm 이상이면서 내아크성을 갖추도록 정해져 있다(출제 당시의 판단기준·내선규정 기준). 두께를 2mm 이상으로 제시한 설명은 이 기준과 달라 틀린 내용이다.

가공전선로 지지물에 시설하는 지선은 안전율 2.5 이상을 확보해야 하며, 이때 사용하는 연선은 소선 3가닥 이상, 소선의 지름이 2.6mm 이상인 금속선을 사용하도록 정해져 있다.

이 굵기 기준은 지선이 받는 인장하중을 안전하게 지지하기 위한 최소 규격으로, 이보다 가는 소선은 허용되지 않는다.

3상 3선식 선로의 기하학적 평균 선간거리는 각 선간거리의 곱을 세제곱근으로 구한다.

주어진 선간거리 50cm, 60cm, 70cm를 대입하면 $D_{eq} = \sqrt[3]{50 \times 60 \times 70} = \sqrt[3]{210000} \approx 59.4\ \mathrm{cm}$가 된다.

자동재폐로 방식은 순간적인 사고(뇌섬락 등 일과성 고장)가 발생했을 때 차단기를 신속히 개방했다가 짧은 시간 후 재투입함으로써 공급지장시간을 줄이고 계통의 신뢰도를 높이는 효과가 있으며, 고장상만 고속도로 차단·재투입하는 것도 그 장점에 해당한다.

반면 재폐로를 적용하려면 고장 구간을 정확히 판별하고 재투입 시점을 제어해야 하므로 보호계전 방식은 오히려 복잡해진다. 따라서 보호계전 방식이 단순해진다는 설명은 자동재폐로의 장점으로 볼 수 없다.

흡출관(draft tube)은 반동수차의 러너 출구와 방수면 사이에 설치하여, 러너를 통과한 물이 갖는 속도수두와 낙차를 방수면까지 그대로 이용할 수 있게 해 준다.

이를 통해 러너 출구압을 대기압보다 낮추면서 유효낙차를 실질적으로 늘리는 효과를 얻는 것이 흡출관의 주된 목적이다.

초고압 차단기는 개폐 시 재점호 등에 의한 개폐 서지(이상전압)가 크게 발생할 수 있는데, 이를 억제하기 위해 차단기 접점에 개폐저항기를 삽입하여 차단 순간의 과도현상을 완화한다.

즉 개폐저항기의 주된 역할은 차단속도 증진이나 차단전류 감소가 아니라, 개폐 동작에 수반되는 이상전압을 낮추는 데 있다.

전압강하율은 송전단전압과 수전단전압의 차를 수전단전압을 기준으로 백분율로 나타낸 값이다.

부하가 급격히 감소한 이후의 수전단전압 63.5kV를 기준으로 계산하면 $\varepsilon = \dfrac{66 - 63.5}{63.5} \times 100 \approx 3.94\ [\%]$가 된다.

피뢰기, 가공지선, 서지흡수기는 모두 계통에 침입하는 뇌서지나 개폐서지 등 이상전압으로부터 설비를 보호하기 위한 대표적인 장치이다.

반면 방전코일은 전력용 콘덴서(진상콘덴서) 개방 시 콘덴서에 남아 있는 잔류전하를 방전시켜 재투입이나 점검 시의 감전 위험을 막기 위한 것으로, 이상전압을 억제하는 방호장치로 분류되지 않는다.

송전선로의 손실률(전력손실/송전전력)을 일정하게 유지하는 조건에서는 전류가 전압에 비례하게 되고, 그 결과 송전전력은 전압의 제곱에 비례한다.

따라서 154kV를 345kV로 승압하면 같은 손실률로 약 5배의 전력을 보낼 수 있다.

복도체를 사용하면 등가 반지름이 커져 전선의 작용 인덕턴스는 감소하고 작용 정전용량은 증가하며, 전선 표면의 전위경도가 낮아져 코로나 발생을 억제하는 효과가 있다.

전위경도가 낮아진다는 것은 곧 코로나가 발생하기 시작하는 임계전압이 높아짐을 의미하므로, 복도체가 코로나 임계전압을 저감시킨다는 설명은 사실과 반대되어 틀린 내용이다.

4단자 정수가 A₁, B₁, C₁, D₁ 로 서로 같은 회선 두 개를 병렬(평행 2회선)로 접속한 회로다. 병렬 접속에서는 두 회선에 같은 전압이 걸리고 전류는 절반씩 나뉜다.

정수 B 는 전압을 전류로 나눈 임피던스 차원이다. 같은 임피던스 두 개가 병렬이 되면 합성값이 절반이 되듯, 합성 B 도 B₁의 1/2 이 된다. 일반식으로 확인하면 병렬 접속의 합성 정수는 B = B₁B₂/(B₁ + B₂) 이고, 두 회선이 같으므로 B = B₁²/(2B₁) = B₁/2 이다.

같은 방식으로 어드미턴스 차원인 C 는 2C₁ 로 두 배가 되고, 무차원 전압비·전류비인 A, D 는 회선을 늘려도 A = A₁, D = D₁ 그대로다. 즉 평행 2회선의 합성 정수는 A₁, B₁/2, 2C₁, D₁ 이며, 이는 2회선화로 선로 임피던스가 절반, 정전용량이 두 배가 되는 물리적 사실과도 일치한다.

1선 지락 시 통신선에 미치는 전자유도장해는 지락전류의 크기에 비례하는데, 직접접지방식은 지락전류가 매우 커서 유도장해가 가장 크다.

반대로 소호리액터접지방식은 계통의 대지 정전용량과 공진하는 리액터로 지락전류를 최소로 억제하므로, 여러 접지방식 중 유도장해가 가장 적다.

발전기가 무부하 장거리 송전선을 충전할 때 자기여자를 일으키지 않으려면 발전기 용량이 선로의 충전용량 이상이어야 한다. 2회선이므로 전체 작용정전용량은 한 회선의 2배가 된다.

충전용량은 $Q_c = \omega C V^2 = 2\pi \times 60 \times 9.6\times10^{-6} \times (154{,}000)^2 \approx 86\times10^{6}\ \mathrm{VA}$이므로 최소 약 86MVA 이상의 발전기가 필요하다.

전력계전기는 전력이 흐르는 방향에 따라, 선택지락계전기는 영상전압과 영상전류의 위상을 비교해 지락 회선의 방향을 판별하여 동작하며, 비율차동계전기도 보호구간으로 들어오고 나가는 전류의 크기와 위상을 비교하여 동작한다. 모두 전류(전력)의 방향 또는 위상 판별을 전제로 하는 계전기이다.

반면 과전류계전기(OCR)는 설정값 이상의 전류 크기만으로 동작하며 전류의 방향과 무관하게 동작하므로, 방향성을 갖지 않는 대표적인 계전기이다.

22.9kV-Y 3상4선식 중성선 다중접지 계통은 1선 지락 시 사실상 1상 단락에 가까운 큰 전류가 흐르고, 전원 중성점과 주상변압기 1·2차를 공통 중성선으로 접지하며, 고저압 혼촉 시 중성선의 전위가 크게 상승할 수 있다는 점은 모두 옳은 설명이다.

다만 부하가 불평형이면 정상 부하전류 자체가 지락전류처럼 검출될 수 있어 불완전 1선 지락 검출 감도는 오히려 저하된다. 따라서 검출감도가 상당히 예민하다는 설명은 사실과 반대이다.

선로전압강하보상기(LDC)는 부하전류에 따라 변동하는 선로의 전압강하분을 미리 계산해 반영함으로써, 실제 수요가에 가까운 지점의 전압이 일정하게 유지되도록 모선전압을 자동으로 조정하는 장치이다.

승압기나 분로리액터, 직렬콘덴서와 같이 특정 설비를 이용한 보상 방식과는 구별되는, 선로강하 보상 전용의 자동전압조정 개념이다.

현수애자련의 연면섬락은 애자 표면의 절연 상태와 관련된 현상으로, 애자련의 개수(절연내력), 애자의 손상·소손 여부, 철탑 접지저항(역섬락 위험)이 모두 직접적인 영향을 준다.

반면 댐퍼는 바람에 의한 전선의 진동을 억제하기 위한 기계적 부속품으로, 애자련의 절연 성능이나 섬락 현상과는 관계가 가장 적다.

계통을 연계선으로 상호 연결하면 여러 계통이 함께 부하를 분담할 수 있어 경계급전이 용이해지고, 전체 관성과 예비력이 커져 주파수 변동이 작아지며, 예비력을 공유하므로 계통 신뢰도가 향상된다.

그러나 배후전력(단락용량)이 커지는 것은 오히려 사고 시 고장전류를 크게 만들고 그 영향 범위를 확대시키는 요인이 되므로, 고장이 적어지고 영향범위가 작아진다는 설명은 연계의 장점이 아니라 사실과 반대되는 내용이다.

수차발전기의 출력은 다음 식으로 구한다.

유효낙차 100m, 사용수량 20㎥/s, 종합효율 85%를 대입하면 $P = 9.8 \times 20 \times 100 \times 0.85 = 16{,}660\ \mathrm{kW}$가 된다.

3상 3선식 선로에 연가를 실시하면 각 상의 선로정수(인덕턴스·정전용량)가 평형을 이루게 되어, 통신선에 대한 유도장해가 줄어들고 계통에서 발생할 수 있는 직렬공진을 방지하는 효과가 있다.

다만 연가는 각 상의 정전용량을 평균화하여 평형을 맞추는 것이지, 작용정전용량 자체의 크기를 감소시키는 것은 아니므로 이는 연가의 효과로 볼 수 없다.

합성최대수요전력은 각 수용가의 설비용량에 수용률을 곱한 값을 모두 더한 뒤 부등률로 나누어 구한다.

이 값을 평균 부하역률 80%로 나누어 피상전력으로 환산하면 $\dfrac{169.2}{0.8} \approx 212\ \mathrm{kVA}$가 되어, 변압기 용량은 약 212kVA가 필요하다.

그림에서 접지가 붙어 있는 곳은 고압인 1차 권선 쪽이 아니라 저압인 2차 권선의 한쪽 단자다.
권선 사이 절연이 깨져 1차와 2차가 혼촉하면 고압이 저압측으로 그대로 걸려 2차측 대지전압이 위험하게 치솟는데, 2차측을 접지해 두면 그 전류가 대지로 빠져나가 저압측 전위 상승이 억제된다.
따라서 이 접지의 목적은 2차측 전압 상승 억제이며, 1차나 2차의 과전류를 제한하는 기능은 아니다.

직류기에서 계자권선이 전기자권선과 병렬로만 접속되어 전기자전압을 계자전원으로 함께 사용하는 방식은 분권기이다.

계자권선이 전기자와 직렬로 연결되면 직권기, 직렬과 병렬 계자권선을 모두 갖추면 복권기, 별도의 독립된 전원으로 여자하면 타여자기로 구분되어 분권기와는 접속 방식이 다르다.

동기리액턴스만 고려(전기자저항 무시)하고 역률 0.6(지상)인 경우, 정격전류를 기준(단위법)으로 유기기전력을 구하면 다음과 같다.

이때 $|E| = \sqrt{1.48^2+0.36^2} \approx 1.52$이므로 전압변동률은 $\varepsilon = \dfrac{|E|-V}{V}\times100 \approx 52\ [\%]$가 된다.

분권발전기는 계자권선이 전기자단자에 직접 병렬로 연결되어 있어, 부하가 증가해 단자전압이 떨어지면 계자전류도 함께 줄어들어 기전력이 더 낮아지는 방향으로 작용한다.

이 때문에 계자전류가 부하 크기와 무관하게 별도 전원으로 일정하게 유지되는 타여자발전기보다 부하에 따른 전압 변동이 더 크게 나타난다.

3상 유도전압조정기는 3상 유도전동기와 비슷한 구조로, 1차측에 공급된 전원이 만드는 회전자계가 2차 권선에 유도작용을 일으키는 원리로 동작한다.

1차(또는 회전자)를 기계적으로 돌려 회전자계에 대한 2차 권선의 위상을 바꾸면 유도되는 2차전압의 크기와 위상이 연속적으로 변하며, 이를 이용해 선로 전압을 조정한다.

△-△결선 100kVA 단상변압기 3대 중 1대가 고장으로 빠지면 남은 2대로 V결선을 구성하게 되며, 이때 뱅크(선로 공급) 용량은 단상변압기 정격용량의 √3배가 된다.

V결선의 뱅크용량은 두 변압기가 나누어 분담하므로, 변압기 1대당 출력은 $173/2 \approx 86.6\ \mathrm{kVA}$가 된다.

전기자반작용은 전기자전류가 만드는 자속이 주자속(계자자속)에 영향을 주는 현상으로, 그 결과 주자속이 감소하고 전기적 중성축이 이동하며, 정류자편 사이의 전압 분포가 불균일해지는 문제가 생긴다.

즉 전기자반작용은 주자속에 실제로 영향을 미치는 현상이므로, 주자속에 영향을 미치지 않는다는 설명은 전기자반작용의 결과로 볼 수 없다.

직류 발전기의 유기기전력은 E = pZΦN / (60a) 이다. 여기서 p 는 자극수, Z 는 전기자 도체수, Φ 는 1극당 주자속[Wb], N 은 회전속도[rpm], a 는 전기자 권선의 병렬 회로수다.

파권은 극수와 관계없이 병렬 회로수가 언제나 a = 2 로 고정된다(중권은 a = p). 이를 대입하면 E = pZΦN / (60 × 2) = pZΦN / 120 이 된다.

이 식을 주자속에 대해 풀면 Φ = 120E / (pZN) [Wb] 이다. 분자에 E 가 오고 분모에 p·Z·N 이 모두 들어가야 하며, E 를 분모로 내리거나 p 를 분자로 올린 형태는 원식을 되돌리지 못한다. 참고로 중권이었다면 a = p 이므로 p 가 약분되어 Φ = 60E/(ZN) 이 된다.

동기발전기의 단락비는 무부하 시 정격전압을 유기하는 데 필요한 계자전류와, 3상 단락 시 정격전류를 흘리는 데 필요한 계자전류의 비로 정의된다.

따라서 단락비를 구하려면 무부하 상태에서 계자전류에 따른 유기전압을 측정하는 무부하 포화시험과, 단자를 단락한 상태에서 계자전류에 따른 단락전류를 측정하는 3상 단락시험이 함께 필요하다.

SCR(사이리스터)는 애노드·캐소드·게이트의 3단자로 구성된 스위칭 소자이며, 작은 게이트 신호로 큰 전력을 제어할 수 있는 반도체 소자이다.

다만 SCR은 위상제어를 통해 정류·인버터 등 다양한 회로에 사용되어 직류뿐 아니라 교류 전력 제어에도 널리 쓰이므로, 직류전압만을 제어한다는 설명은 틀린 내용이다.

Y-△ 기동은 기동할 때만 1차 권선을 Y결선으로 접속했다가 속도가 오르면 △결선으로 전환하는 방법이다. 전원의 선간전압(정격전압) V 는 어느 쪽이든 같지만, 권선 한 상에 실제로 걸리는 전압이 달라진다는 점이 핵심이다.

Y결선에서는 상전압이 선간전압의 1/√3 이므로 기동 시 각 상에는 정격전압의 1/√3 배가 가해지고, △결선에서는 상전압이 선간전압과 같으므로 운전 시에는 정격전압이 1배 그대로 걸린다.

상전압이 1/√3 로 줄면 기동전류와 기동토크는 전압의 제곱에 비례하므로 각각 1/3 로 감소한다. 이것이 기동전류를 억제하는 원리이며, 동시에 기동토크도 1/3 로 작아지므로 부하가 가벼운 상태에서 기동할 수 있는 비교적 큰 용량(대개 5.5[kW] 초과) 전동기에 적용한다.

유도전동기의 토크-속도 특성에서 최대토크가 발생하는 슬립과 최대출력이 발생하는 슬립은 일치하지 않는데, 출력은 토크와 회전속도(1-s에 비례)의 곱이므로 최대출력점은 최대토크점보다 슬립이 작은 쪽(더 높은 속도 쪽)에서 나타난다.

따라서 최대출력 슬립 $s_p$는 최대토크 슬립 $s_t$보다 작다.

단권변압기 V결선에서 자기용량과 부하용량(3상 출력)의 비는 승압비로 결정된다.

고압측 3300V, 저압측 3000V를 대입하면 $\dfrac{2}{\sqrt{3}} \times \dfrac{300}{3300} \approx 0.105$이므로, 전체 자기용량은 $300 \times 0.105 \approx 31.5\ \mathrm{kVA}$이고 변압기 1대당은 그 절반인 약 15.72kVA가 된다.

브리지 다이오드를 이용한 단상 전파정류회로에서 무부하 시 직류 출력전압의 평균값은 교류 실효전압 E에 대해 다음과 같이 구해진다.

따라서 무부하 직류전압의 평균값은 약 0.90E이다.

권선형 유도전동기는 2차(회전자) 회로에 외부 저항을 삽입할 수 있으며, 이 2차저항 값을 변화시키면 슬립-토크 특성곡선 전체가 형태를 유지한 채 이동한다.

이러한 현상을 비례추이라 하며, 최대토크의 크기는 변하지 않고 그 값이 발생하는 슬립만 2차저항에 비례하여 이동한다.

그림은 3상 3선식 회로의 바깥쪽 두 상에만 변류기를 넣고, 두 변류기의 2차 권선을 같은 두 도선(공통 모선)에 나란히 접속한 다음 그 아래에 전류계 A 를 단 결선이다. 가운데 상에는 변류기가 없다.

이 접속에서 전류계에는 두 변류기 2차 전류의 벡터 합이 흐른다. 평형 3상에서는 세 상 전류의 합이 0 이므로, 변류기를 단 두 상의 전류 합은 나머지 한 상 전류의 크기와 같다(İ_a + İ_c = −İ_b). 즉 전류계 지시 1.5[A] 가 곧 변류기 2차 전류다.

변류비가 200 : 5 = 40 이므로 1차 전류는 I₁ = 1.5 × (200/5) = 60[A] 이다. 만약 두 변류기를 극성이 서로 반대가 되게(차동으로) 접속했다면 전류계에는 √3 배의 전류가 흘러 결과가 달라지므로, 결선 형태를 먼저 확인하는 것이 이 유형의 요령이다.

동기조상기는 진상·지상 무효전력을 조정하기 위해 무부하로 회전하는 동기전동기로, 고정자 구조는 일반 동기발전기(수차발전기)와 유사하고 무효전력을 크게 얻기 위해 계자(자극)가 대단히 크며, 난조 방지를 위한 제동권선을 갖춘다는 특징이 있다.

그러나 동기조상기는 외부에 실제 기계적 동력을 전달하지 않고 무부하로 공전하므로 축에 큰 토크가 걸리지 않아 축을 굵게 만들 필요가 없다. 따라서 축이 굵다는 설명은 동기조상기의 구조적 특이점으로 볼 수 없다.

정격전류를 구하면 $I_L = \dfrac{10{,}000}{200} = 50\ \mathrm{A}$, 계자전류는 $I_f = \dfrac{200}{100} = 2\ \mathrm{A}$이므로 전기자전류는 $I_a = 50+2 = 52\ \mathrm{A}$가 된다.

유기기전력은 $E = V + I_aR_a = 200 + 52\times0.1 = 205.2\ \mathrm{V}$이며, 무부하 시 단자전압을 이 유기기전력으로 근사하면 전압변동률은 $\varepsilon = \dfrac{205.2-200}{200}\times100 = 2.6\ [\%]$가 된다.

VVVF(가변전압 가변주파수)는 인버터를 이용해 전동기에 공급하는 전압과 주파수를 함께 비례적으로 바꾸는 제어방식이다.

유도전동기는 회전속도가 공급 주파수에 거의 비례하므로, 주파수를 바꾸면서 $V/f$를 일정하게 유지해 토크 특성을 확보하는 이 방식은 유도전동기의 속도제어에 널리 사용된다.

그림에서 브러시가 붙은 원이 전기자 $A$, 아래쪽 코일이 직권 계자권선 $F$이고, $C$는 전기자에 직렬로 이어져 전기자 전류가 그대로 흐르도록 놓여 있다.
단상 직권 정류자 전동기는 전기자 반작용이 커서 역률과 정류가 크게 나빠지므로, 전기자와 직렬로 감아 전기자 기자력을 상쇄시키는 권선을 함께 둔다.
그림처럼 전기자와 직렬로 접속되어 전기자 기자력을 없애는 이 권선이 보상권선이다.

2차를 단락한 상태에서 1차에 전압을 가하는 시험은 선형 영역에서 이루어지므로 인가전압과 흐르는 전류는 서로 비례한다. 정격 2차전류는 $I_{2n}=\dfrac{10000}{200}=50\,\mathrm{A}$이므로, 120A가 흐르게 한 300V를 정격전류 50A 기준으로 환산하면 임피던스전압은 $300\times\dfrac{50}{120}=125\,\mathrm{V}$가 된다.

%임피던스 강하는 임피던스전압을 1차 정격전압으로 나눈 값이므로 $\dfrac{125}{3300}\times100 \approx 3.8\%$로 계산된다.

나이퀴스트 판정법은 개루프 주파수응답의 궤적으로 폐루프의 안정 여부와 이득여유·위상여유 같은 안정도의 정도까지 함께 알려주며, 계의 안정도를 개선하기 위한 보상 설계에도 활용된다. 루스-후르비츠 판정법처럼 안정 여부를 직접 판정해 주는 것도 맞다.

하지만 나이퀴스트 선도가 주는 정보는 주파수영역에서의 안정성에 관한 것이지, 목표값 추종 시의 오차 응답(정상편차 등)에 대한 정보를 직접 제공하지는 않는다. 따라서 이 설명이 틀린 내용이다.

선도에서 y₁ 에서 y₂ 로 가는 전향 경로는 하나뿐이며, 가지 이득이 1 · a · 1 · a · 1 · a · 1 이므로 경로이득은 a³ 이다. 되먹임은 이득 a 인 가지와 되돌림 이득 b 인 가지가 이루는 ab 짜리 루프가 세 개이고, 이 세 루프는 마디를 전혀 공유하지 않는 비접촉 루프다.

메이슨 공식의 Δ 는 Δ = 1 − (루프이득의 합) + (2개씩 비접촉 조합의 곱의 합) − (3개 비접촉 조합의 곱) 이므로, Δ = 1 − 3ab + 3(ab)² − (ab)³ = (1 − ab)³ 으로 정리된다.

전향 경로가 세 루프 모두와 접촉하므로 Δ₁ = 1 이고, 따라서 y₂/y₁ = a³ / (1 − ab)³ 이다. 같은 구조의 단이 셋 직렬로 이어진 것이므로, 한 단의 이득 a/(1 − ab) 를 세제곱한 값과 같다는 것으로도 검산된다. 분모를 1 − 3ab 로만 두면 비접촉 루프의 2차·3차 항을 빠뜨린 결과가 된다.

피드백을 통한 폐루프 구성은 출력을 입력과 비교해 오차를 줄이므로 정확성이 향상되고, 대역폭·감쇠폭이 넓어지는 등 응답 특성이 개선된다. 다만 이득이 과도하면 발진·불안정으로 이어질 가능성도 함께 커진다.

폐루프 제어의 핵심 장점 중 하나는 소자 특성 변화나 외란에 대해 입력 대 출력비의 감도가 오히려 감소한다는 점이다. 따라서 감도가 증가한다는 설명은 폐루프의 실제 특성과 반대되므로 틀리다.

2차 제어계는 $G(s)H(s)$의 위상이 항상 -180˚에 도달하지 못하므로 나이퀴스트 선도가 음의 실수축과 교차하지 않고, 이 때문에 이득여유는 무한대가 되며 $\omega\to\infty$에서 교차량 $|GH|=0$이 된다.

이러한 특성으로 인해 2차 제어계는 이론상 항상 안정한 계이다. 따라서 모두 불안정한 제어계라는 설명은 2차 제어계의 실제 특성과 반대되므로 옳지 않다.

상태방정식 ẋ = Ax + Br 에서 고유값은 시스템 행렬 A 만으로 결정되고 입력 행렬은 관여하지 않는다. 문제의 시스템 행렬은 A = [[1, −2], [−3, 2]] 이다.

특성방정식은 |λI − A| = 0 이므로, λI − A = [[λ−1, 2], [3, λ−2]] 의 행렬식을 구하면 (λ − 1)(λ − 2) − (2)(3) = λ² − 3λ + 2 − 6 = λ² − 3λ − 4 = 0 이 된다.

인수분해하면 (λ − 4)(λ + 1) = 0 이므로 고유값은 λ = 4, −1 이다. 대각합 1 + 2 = 3 이 두 고유값의 합(4 + (−1) = 3)과 같고, 행렬식 1×2 − (−2)(−3) = −4 가 두 고유값의 곱(4 × (−1) = −4)과 같다는 점으로 검산된다. 실수부가 양(+)인 고유값 4 가 있으므로 이 계는 불안정하다.

단위계단함수 $u(t)$의 라플라스 변환은 $\dfrac{1}{s}$이며, 이에 대응하는 z변환은 표준 z변환표에서 $\dfrac{z}{z-1}$로 주어진다.

이는 등비수열의 합을 구하는 것과 같은 결과로, 제어공학에서 가장 기본이 되는 z변환 쌍 중 하나이다.

그림은 전향 요소가 $\frac{1}{s(s+1)}$이고, 출력이 그대로 가산점에 음(−)의 부호로 되돌아오는 단위 부귀환 구성이다.
제어계의 형은 개루프 전달함수 $G(s)H(s) = \frac{1}{s(s+1)}$가 원점 $s=0$에 갖는 극의 개수로 정해진다.
분모의 $s$가 1개이므로 원점의 극도 1개이며, 이 제어계는 1형이다.

미분(D) 제어는 오차의 시간에 대한 변화율, 즉 오차가 얼마나 빠르게 변하는지에 비례하여 제어 동작을 만들어내는 방식이다. 오차가 급격히 커지려는 순간을 미리 감지해 제동을 걸어주는 효과를 낸다.

따라서 미분제어는 대역폭을 넓히고 제동을 증가시켜 오버슈트를 줄이는 데 기여하며, 정상상태 오차 자체를 줄이는 것은 적분제어의 역할이므로 미분제어의 특성과는 거리가 멀다.

최소위상함수는 위상 여유가 양(+)이면 안정, 0이면 임계안정이 되며, 이득교차주파수는 개루프 진폭비가 1이 되는 주파수로 정의된다는 설명은 모두 옳다.

그러나 상대 안정도(위상여유)는 위상각이 커질수록 함께 커지는 관계에 있다. 위상여유가 클수록 오히려 안정 여유가 늘어나므로, 위상각의 증가와 함께 작아진다는 설명은 실제와 반대되어 틀리다.

회로는 2단 구성이다. 먼저 OR 게이트에 A와 B가 들어가 $A+B$를 만들고, 그 출력이 AND 게이트의 한 입력으로 간다. 그림에서 B 선은 점(분기점)에서 갈라져 아래 경로로 돌아 AND 게이트의 나머지 입력이 되므로, 최종 출력은 $X=(A+B)\cdot B$다.

불대수로 전개하면 $X=(A+B)B=AB+BB=AB+B=B(A+1)=B$가 된다. $A+1=1$, $BB=B$를 쓴 것으로, 이는 흡수법칙 $(A+B)B=B$ 그 자체다.

진리표로 검산해도 같다. B=0이면 AND의 한 입력이 0이므로 A값과 무관하게 $X=0$이고, B=1이면 OR 출력이 반드시 1이 되어 AND의 두 입력이 모두 1이므로 $X=1$이다. 즉 출력은 A에 전혀 좌우되지 않고 항상 B와 같다.

주어진 순시값은 $v=100\sqrt{2}\sin\left(\omega t+\dfrac{\pi}{3}\right)[\mathrm{V}]$이다. 복소수(페이저) 표시는 크기에 실효값, 편각에 위상각을 쓴다. 최대값이 $100\sqrt{2}$이므로 실효값은 $\dfrac{100\sqrt{2}}{\sqrt{2}}=100[\mathrm{V}]$이고, 위상각은 $\dfrac{\pi}{3}=60^\circ$다.

따라서 극형식으로는 $\dot V=100\angle 60^\circ$이며, 이를 직각좌표로 바꾸면 $\dot V=100(\cos 60^\circ+j\sin 60^\circ)=100\left(\dfrac{1}{2}+j\dfrac{\sqrt{3}}{2}\right)=50+j50\sqrt{3}$이 된다.

수치로는 $50+j86.6$이고, 크기를 되짚어 보면 $\sqrt{50^2+(50\sqrt{3})^2}=\sqrt{2500+7500}=100$으로 실효값과 정확히 맞는다. 최대값 $100\sqrt2$를 그대로 크기로 쓰거나 실수부·허수부를 절반으로 잘못 잡으면 $25$나 $j25\sqrt{3}$이 섞인 형태로 빠지므로, 실효값 환산과 60°의 코사인·사인 값을 정확히 적용하는 것이 요령이다.

RL 직렬회로에 직류전압을 인가했을 때 시정수는 $\tau=\dfrac{L}{R}=\dfrac{0.5}{2}=0.25\,\mathrm{s}$이다.

과도전류의 순시값은 $i(t)=\dfrac{V}{R}\left(1-e^{-t/\tau}\right)$이므로, $t=0.1\,\mathrm{s}$를 대입하면 $i=\dfrac{30}{2}\left(1-e^{-0.4}\right)\approx15\times0.330\approx4.95\,\mathrm{A}$가 된다.

그림은 $L$이 윗선에 직렬로, $2C$가 출력단자에 병렬로 붙은 L형 회로이므로 직렬 임피던스는 $Z = j\omega L$, 병렬 어드미턴스는 $Y = j2\omega C$이다.
4단자 정수는 두 소자의 행렬 곱 $\begin{bmatrix} 1 & Z \\ 0 & 1 \end{bmatrix}\begin{bmatrix} 1 & 0 \\ Y & 1 \end{bmatrix} = \begin{bmatrix} 1+ZY & Z \\ Y & 1 \end{bmatrix}$로 얻는다.
여기서 $1 + (j\omega L)(j2\omega C) = 1 - 2\omega^2 LC$이므로 $A = 1 - 2\omega^2 LC$, $B = j\omega L$, $C = j2\omega C$, $D = 1$이다.

주어진 순시값은 $v=3+10\sqrt{2}\sin\omega t+5\sqrt{2}\sin(3\omega t-30^\circ)[\mathrm{V}]$로 직류분 3V, 기본파, 제3고조파가 겹쳐진 비정현파다.

비정현파의 실효값은 각 성분 실효값의 제곱합의 제곱근으로 구한다. 직류분은 그대로 $3[\mathrm{V}]$, 기본파는 $\dfrac{10\sqrt{2}}{\sqrt{2}}=10[\mathrm{V}]$, 제3고조파는 $\dfrac{5\sqrt{2}}{\sqrt{2}}=5[\mathrm{V}]$이다. 주파수가 서로 다른 성분끼리는 직교하므로 위상각 $-30^\circ$는 실효값에 아무 영향을 주지 않는다.

따라서 $V=\sqrt{3^{2}+10^{2}+5^{2}}=\sqrt{9+100+25}=\sqrt{134}\approx 11.6[\mathrm{V}]$이다. 각 성분을 단순히 더하거나(3+10+5=18) 최대값을 그대로 제곱합에 넣으면 크게 어긋나므로, 실효값으로 환산한 뒤 제곱합이라는 순서를 지켜야 한다.

△결선 부하이므로 각 상에 걸리는 전압은 선간전압과 같은 200V이고, 한 상의 임피던스 크기는 $|Z|=\sqrt{6^2+8^2}=10\,\Omega$이다. 따라서 상전류는 $I_p=\dfrac{200}{10}=20\,\mathrm{A}$이다.

3상 전력은 저항 성분에서만 소비되므로 $P=3I_p^2R=3\times20^2\times6=7200\,\mathrm{W}$로 계산된다.

그림은 위쪽 직렬 저항 r, 아래쪽 직렬 저항 r, 그리고 두 선을 잇는 세로 저항 r 한 조가 오른쪽으로 무한히 반복되는 사다리(ladder) 회로다. 무한 반복이라는 점을 이용하면, 맨 앞 한 조를 떼어내도 남은 회로의 등가저항은 여전히 원래와 같은 $R$이라는 성질을 쓸 수 있다.

a−b 단자에서 보면 위·아래 직렬 저항 2r을 지난 뒤 세로 저항 r과 나머지 무한 회로 R이 병렬로 걸린다. 따라서 $R=2r+\dfrac{rR}{r+R}$이고, 양변에 $(r+R)$을 곱해 정리하면 $R^{2}+rR=2r^{2}+3rR$ 즉 $R^{2}-2rR-2r^{2}=0$이 된다.

근의 공식으로 풀면 $R=\dfrac{2r\pm\sqrt{4r^{2}+8r^{2}}}{2}=r(1\pm\sqrt{3})$인데, 저항은 음수가 될 수 없으므로 $R=r(1+\sqrt{3})$이다. $r=1[\Omega]$이므로 $R=1+\sqrt{3}\approx 2.73[\Omega]$다. 직렬 저항이 위·아래로 두 개(합 2r)라는 점을 놓치고 한 개로만 잡아 $R=r+\dfrac{rR}{r+R}$로 세우면 $R^{2}-rR-r^{2}=0$이 되어 $R=\dfrac{1+\sqrt{5}}{2}\approx 1.62[\Omega]$이라는 보기에 없는 값이 나오므로, 한 단(段)에 직렬 저항이 몇 개인지를 먼저 세는 것이 핵심이다.

3상 불평형률은 역상분 전압과 정상분 전압의 비로 정의된다.

$\dfrac{V_2}{V_1}=\dfrac{35}{100}=0.35$

영상전압은 이 정의식에 직접 사용되지 않는 값이므로 계산에서 제외한다.

선로에서 파형의 일그러짐(왜곡)이 없으려면 무왜조건 $RC=LG$가 성립해야 한다.

주어진 값을 대입하면 $C=\dfrac{LG}{R}=\dfrac{0.2\,\mathrm{H}\times0.5\,\mathrm{S}}{100\,\Omega}=0.001\,\mathrm{F}=1000\,\mu\mathrm{F}$가 되어, 요구되는 정전용량은 1000㎌이다.

단위계단함수의 시간이동은 시간추이 정리로 다룬다. 기본형이 $\mathcal{L}\{u(t)\}=\dfrac{1}{s}$이고, $\mathcal{L}\{f(t-a)u(t-a)\}=e^{-as}F(s)$이므로 $\mathcal{L}\{u(t-a)\}=\dfrac{1}{s}e^{-as}$, 같은 방식으로 $\mathcal{L}\{u(t-b)\}=\dfrac{1}{s}e^{-bs}$가 된다.

주어진 함수는 두 계단함수의 차이므로 라플라스 변환의 선형성에 의해 $F(s)=\dfrac{1}{s}e^{-as}-\dfrac{1}{s}e^{-bs}=\dfrac{1}{s}\left(e^{-as}-e^{-bs}\right)$이다.

이 $f(t)$는 $a$

4단자(ABCD) 정수는 각각 $A=\dfrac{V_1}{V_2}$, $B=\dfrac{V_1}{I_2}$, $C=\dfrac{I_1}{V_2}$, $D=\dfrac{I_1}{I_2}$로 정의된다.

이 중 A, D는 전압비·전류비이므로 차원이 없고, B는 전압을 전류로 나눈 값이라 임피던스(Ω) 차원을 가지며, C는 전류를 전압으로 나눈 값이므로 어드미턴스(℧) 차원을 갖는다.

사용전압 35kV 이하인 특고압 가공전선과 가공 약전류전선을 같은 지지물에 공용설치(공가)하는 경우에는 제2종 특고압 보안공사에 의하고, 특고압 가공전선을 약전류전선의 위쪽 별개 완금류에 시설하는 등 조건이 강화된다.

이때 특고압 가공전선은 케이블인 경우를 제외하고 인장강도 21.67kN 이상의 연선 또는 단면적 50mm² 이상의 경동연선이어야 하므로, 22.9kV 전선로에 경동연선을 사용한다면 50mm² 이상이 필요하다.

계기용 변성기(PT·CT)의 2차측 전로는 감전 및 절연파괴 사고를 방지하기 위해 반드시 접지를 하여야 하며, 출제 당시 기준으로 고압 계기용 변성기의 2차측은 제3종 접지공사, 특고압 계기용 변성기의 2차측은 제1종 접지공사를 하도록 되어 있었다.

다만 현행 KEC에서는 제1~3종·특별제3종으로 나누던 접지공사 종별 구분이 폐지되고 접지시스템(계통·보호·피뢰)으로 통합되었으므로, 이 문항은 개정 전 기준으로 푸는 문제임에 유의한다.

발전소·변전소 등의 특고압 전로는 원칙적으로 모의모선 등으로 접속 상태를 표시해야 하지만, 전선로의 회선수가 2회선 이하이면서 단일모선에 접속되는 경우에는 접속 상태가 단순하여 오인의 우려가 적으므로 표시 의무의 예외로 두고 있다.

회선수가 늘어나거나 복모선처럼 접속 상태가 복잡해지는 경우에는 오조작 방지를 위해 표시가 필요하다.

가공 급전선의 이도(처짐) 설계 시에는 전선의 재질에 따라 요구되는 안전율이 다르게 정해져 있다. 경동선 및 내열 동합금선은 안전율 2.2 이상이면 되지만, ACSR(강심알루미늄연선)처럼 그 밖의 재질로 된 전선은 여유를 더 두어 안전율 2.5 이상이 되는 이도로 시설하도록 규정되어 있다.

154kV와 같은 특고압 가공전선이 가공 약전류전선과 교차할 때 시설하는 보호망은, 특고압 전선 바로 아래에 시설되는 금속선은 지름 5mm 이상의 경동선을 사용하고, 그 밖의 부분에 시설되는 금속선은 지름 4mm 이상의 아연도 철선을 사용하도록 규정되어 있다.

시가지 등에서 사용전압 35kV를 초과하는 특고압 가공전선의 지표상 높이는 기본 10m에, 35kV를 초과하는 10kV(또는 그 단수)마다 12cm씩 가산하여 정한다.

161kV의 경우 35kV를 초과하는 부분은 126kV이며 이를 10kV 단위로 올림하면 13단이므로, 높이는 $10+13\times0.12=11.56\,\mathrm{m}$ 이상이 되어야 한다.

이 문항은 출제 당시 법령을 기준으로 한 문항입니다. 이후 관련 규정이 개정되어 현행 기준과 다를 수 있으니, 시험을 준비하실 때는 최신 법령을 함께 확인하시기 바랍니다.

특고압 가공전선이 삭도와 제1차 접근상태로 시설되는 경우보다 위험도가 높은 제2차 접근상태(또는 삭도와 교차)로 시설되는 경우에는 보다 강화된 제2종 특고압 보안공사에 의하여 시설하도록 규정되어 있다.

철탑에 대한 갑종 풍압하중은 철탑을 구성하는 부재의 형태에 따라 기준값이 다르게 정해져 있으며, 강관으로 구성된 철탑(단주는 제외)의 경우 구성재의 수직 투영면적 1㎡당 1255Pa를 기초로 계산하도록 되어 있다.

설계하중 6.8kN 이하인 철근콘크리트주를 지반이 연약한 곳 이외의 장소에 안전율을 고려하지 않고 시설할 때, 근입 깊이는 전체 길이에 따라 단계적으로 정해진다. 전체 길이가 16m를 초과하고 20m 이하인 경우에는 2.8m 이상의 깊이로 묻어야 한다.

이 문제의 지지물 길이는 17m로 이 구간에 해당하므로, 근입 깊이는 2.8m 이상이어야 한다.

특고압 가공전선로에서 발생하는 상용주파 극저주파 전자계는 지표상 1m 지점을 기준으로, 전계는 3.5kV/m 이하, 자계는 83.3μT 이하가 되도록 시설하여야 한다는 기준이 정해져 있다.

전로는 대지로부터 절연하는 것이 원칙이며, 예외로 인정되는 것은 접지공사를 하는 그 접지점(저압 전로의 접지점, 전로 중성점의 접지점, 계기용 변성기 2차측 전로의 접지점 등)과 시험용 변압기·전기울타리용 전원장치처럼 구조상 절연할 수 없는 기기 정도에 한정된다.

따라서 접지측 전선이라 하더라도 접지점을 제외한 저압 가공전선로의 접지측 전선 자체는 대지로부터 절연하여야 하므로, 보기 중 반드시 절연이 필요한 것은 이것이다.

2021년 개정 KEC에서 저압전로의 절연저항은 전로의 사용전압 구간(SELV·PELV / FELV 및 500V 이하 / 500V 초과)에 따라 시험전압과 기준값이 표로 정해진다.

대지전압이 150V 초과 300V 이하인 저압전로는 사용전압 500V 이하 구간에 해당하므로, DC 500V 시험전압에서 절연저항 1MΩ 이상이어야 한다.

첨가 통신선은 가공전선의 아래쪽에 시설하고, 지지물이나 완금류에 견고하게 붙여 기계기구에 부속되는 전선과 접촉할 우려가 없도록 하며, 고압 가공전선과의 이격거리는 60cm 이상을 확보하여야 한다.

그러나 특고압 가공전선로의 다중접지를 한 중성선은 저압 가공전선과 같은 수준으로 다루어 통신선과의 이격거리가 60cm 이상이면 되므로, 1.2m 이상이어야 한다는 설명이 규정과 맞지 않는다.

배류 시설은 지중 매설 금속체(금속제 지중관로 등)나 귀선용 레일에 흐르는 미주전류로 인한 전식 피해를 줄이기 위한 설비로, 다른 금속제 지중 관로 및 귀선용 레일에 대한 전식 작용에 의한 장해를 현저히 증가시킬 우려가 없도록 시설하는 것이 원칙이다.

영상변류기는 지락사고 검출용 기기여서 전식 방지와는 관계가 없고, 배류선을 귀선에 접속하는 위치는 귀선 레일의 전위분포를 악화시키거나 신호보안장치의 기능에 장해를 주지 않는 곳으로 선정해야 하므로 저항이 증가되는 곳을 택한다는 설명도 옳지 않다. 또한 배류 회로는 접속점을 제외하고 대지와 절연을 유지해야 하므로 대지와 단락시킨다는 설명 역시 틀리다.

일반주택 및 아파트 각 호실의 현관등에는 사람이 없을 때 자동으로 꺼지도록 타임스위치를 시설하며, 이때 점등 후 3분 이내에 소등되도록 정해져 있다.

전기울타리에 사용하는 전선은 감전 등 안전사고를 방지할 수 있도록 일정 이상의 굵기를 갖추어야 하며, 규정상 지름 2.0mm 이상의 경동선을 사용하도록 정해져 있다.

애자사용공사로 저압 옥내배선을 시설할 때 전선 상호간 절연 및 방전을 방지하기 위해 전선 상호간의 간격은 6cm 이상을 유지하도록 규정되어 있다.

저압 또는 고압 가공전선이 철도 또는 궤도를 횡단하는 경우, 열차 통과에 지장이 없도록 전선의 높이는 레일면상 6.5m 이상이 되도록 시설하여야 한다.

지중전선로가 기설 지중 약전류전선로에 근접하여 시설될 때, 지중전선로에 흐르는 누설전류 또는 유도작용으로 인해 통신선에 잡음 등 통신상의 장해가 발생할 수 있으므로 이를 피할 수 있도록 충분한 이격거리를 두어 시설하여야 한다.

발전소의 계측 대상은 발전기의 전압·전류 또는 전력, 발전기의 베어링 및 고정자 온도, 주요 변압기의 전압·전류 또는 전력 등 운전 상태를 직접 감시해야 하는 주요 설비들이다.

변압기 온도의 경우 계측 대상은 특고압용 변압기이며, 저압용 변압기의 온도는 규정상 계측요소에 포함되지 않는다.