정류회로의 정류효율은 출력 파형의 맥동이 적을수록, 즉 직류에 가까울수록 높아진다.

단상 반파 → 단상 전파 → 3상 반파 → 3상 전파의 순서로 맥동이 줄고 효율이 높아지므로, 저항부하 기준으로 정류효율이 가장 높은 방식은 3상 전파방식이다.

전기용접부의 비파괴검사에는 방사선(X선) 투과검사, 자분(자기) 탐상검사, 초음파 탐상시험 등이 대표적으로 사용된다.

반면 고주파 검사는 용접부 비파괴검사 방법으로 통상 분류되지 않으므로, 나머지 세 가지와 달리 용접부 비파괴검사와 관계가 없는 항목이다.

고주파 유전가열은 절연물(유전체)에 고주파 전계를 가하여 유전체 내부의 분자 마찰열로 가열하는 방식으로, 합판이나 비닐막처럼 절연성 재료의 접착·건조에 적합하게 사용된다.

유도가열은 도전성 금속을 가열하는 방식이고, 적외선가열이나 직접 저항가열은 각각 표면 건조나 도전체 발열에 더 적합하여, 절연물 접착 용도로는 고주파 유전가열만큼 적합하지 않다.

전지의 국부작용은 전극 표면의 불순물로 인해 국부전지가 형성되어 자기방전(순환전류)이 발생하는 현상이므로, 이를 방지하려면 오히려 순환전류가 생기지 않도록 해야 한다. 따라서 순환전류를 발생시킨다는 것은 방지대책이 아니라 국부작용 자체의 원인에 해당한다.

고순도 전극재료 사용, 전극에 수은도금(아말감) 처리, 전해액 불순물 혼입 억제는 모두 국부작용을 줄이기 위한 실제 방지대책이다.

그림의 루소선도는 세로축이 $0^\circ\sim180^\circ$(반지름 $r$ 인 원 위의 투영 높이), 가로축이 광도이다. A점(0°)에서 B점(90°)까지는 광도가 100cd로 일정하고, B점부터 C점(180°, 광도 0)까지는 4분원을 그리며 줄어든다.

루소선도에서 광속은 $F=\dfrac{2\pi}{r}\times(\text{선도의 면적})$ 로 구한다. 여기서 하반구는 0°~90° 구간이고 그 부분의 선도는 가로 100cd, 세로 $r$ 인 직사각형이므로 면적은 $100r$ 이다.

따라서 $F=\dfrac{2\pi}{r}\times100r=200\pi\fallingdotseq628\,\mathrm{lm}$ 이다. 참고로 상반구(90°~180°)는 4분원 부분의 면적 $\dfrac{\pi}{4}\times100r$ 을 넣어 $50\pi^2\fallingdotseq493\,\mathrm{lm}$, 전광속은 두 값을 더한 약 1121lm이 되므로, 무엇을 묻는지에 따라 값이 달라지는 점에 주의해야 한다.

클리퍼(clipper)가 파형의 일정 레벨 이상 또는 이하를 잘라내어 전압을 제한하는 회로인 데 비해, 클램퍼(clamper)는 파형의 모양은 그대로 유지한 채 직류 레벨만 이동시키는 회로이다.

따라서 다이오드 클램퍼의 용도는 신호의 크기를 증폭하거나 제한하는 것이 아니라, 전압레벨 이동에 있다.

부식성의 산·알칼리나 유해가스가 있는 환경에서 사용하기 위해서는 전동기 내부로 부식성 가스나 액체가 침투하지 않도록 밀폐·보호된 구조가 필요하며, 이러한 목적에 맞는 것이 방식형(防蝕形) 전동기이다.

방적형은 물방울 침입 방지, 방진형은 먼지 침입 방지, 방수형은 물의 침입 방지를 목적으로 하는 구조로, 부식성 환경과는 직접 관련이 없다.

일그너(Ilgner) 방식은 워드-레오나드 방식에 플라이휠(관성체)을 추가하여 부하 변동이 심한 경우에도 전원측 부하를 평활화하면서 가역 운전이 가능하도록 한 속도제어 방식이다.

워드 래너드 방식은 플라이휠 없이 전압제어로 속도를 조정하는 방식이고, 극수 변환이나 주파수 변환 방식은 부하 변동 완충이나 가역 운전과는 직접 관련이 없다.

소요 등수는 광속법 공식 $N = \dfrac{EAD}{FU}$으로 구한다. 방의 면적 $A = 12 \times 20 = 240\,\mathrm{m}^2$, 평균조도 $E=400\,\mathrm{lx}$, 감광보상률 $D=1.25$, 조명률 $U=0.5$, 1등당 광속 $F=3000\,\mathrm{lm}$을 대입한다.

$N = \dfrac{400 \times 240 \times 1.25}{3000 \times 0.5} = \dfrac{120000}{1500} = 80$(등)이 되어, 필요한 등수는 80등이다.

전차의 경제적인 운전을 위해서는 가속도와 감속도를 크게 하여 역행·제동에 걸리는 구간을 짧게 하고, 그만큼 전력을 쓰지 않는 타행(관성) 구간을 길게 확보하는 것이 유리하다. 또한 표정속도를 지나치게 높이지 않는 것도 소비전력을 줄이는 방법으로 든다.

따라서 가속도·감속도를 작게 하는 것은 타행 구간을 줄이고 전력소비를 늘리는 방향이므로, 경제적인 운전방법으로 볼 수 없다.

공기전지는 방전 시 전압변동이 적고 온도차에 의한 전압변동도 적으며, 내열·내한·내습성이 우수한 것이 특징이다.

또한 자기방전이 작아 장기간 보존이 가능한 것도 공기전지의 장점이므로, 사용 중 자기방전이 크고 오랫동안 보존할 수 없다는 서술은 실제 특성과 반대되는 내용이다.

캡타이어케이블 상호 간 또는 캡타이어케이블과 박스·기구 등의 접속부는 되도록 접속개소를 적게 하는 것이 원칙이다.

또한 접속개소와 지지점 간의 거리는 0.15m 이하로 하는 것이 바람직하다고 정하고 있다(출제 당시 기준).

접지극으로 탄소피복강봉을 사용하는 경우 최소 규격은 지름 8mm 이상의 강심에 길이 0.9m 이상인 것을 사용하도록 정하고 있다(출제 당시 기준).

이는 동봉이나 동복강봉 등 다른 봉형 접지극에 적용되는 최소 규격과 같은 수준이다.

배전반·분전반에 부속하여 시설하는 소형덕트는 그 안에 수용하는 전선이 굵어질수록 폭을 넓게 하여야 하므로, 규정에서는 전선 굵기 구간별로 덕트의 최소 폭을 정하고 있다.

이 중 전선의 굵기가 95mm² 이하인 경우에는 소형덕트의 폭을 최소 10cm로 하도록 정하고 있다(출제 당시 기준).

저압 나트륨등은 나트륨 증기의 방전에 의한 등홍색(오렌지색) 단색광을 내는 광원으로, 효율이 매우 높은 대신 연색성이 나쁘다는 단점이 있다.

그러나 색채 구별보다 밝기와 시인성이 중요한 도로조명·터널조명에서는 연색성이 크게 문제되지 않아 저압 나트륨등이 널리 사용된다. 크세논등, 고압 수은등, 메탈 할라이드등은 모두 백색에 가까운 빛을 내며 연색성이 상대적으로 좋은 광원으로 단색광 특성과는 거리가 있다.

구리는 알루미늄보다 비중이 크고(무겁고) 저항률은 작으며, 도전율은 크다.

같은 굵기라면 구리가 알루미늄보다 저항이 작으므로, 알루미늄으로 구리와 같은 저항값을 얻으려면 알루미늄 전선의 지름을 구리보다 굵게 해야 한다.

반간접 조명기구는 광속의 대부분을 천장이나 벽으로 보내 반사시키고 일부만 직접 아래로 비추는 방식으로, 눈부심이 적고 부드러운 확산광을 얻을 수 있어 병실이나 침실처럼 안정감이 필요한 공간에 적합하다.

직접 조명기구는 그림자와 눈부심이 강하고, 반직접·전반확산 조명기구는 직접광 비중이 상대적으로 커서 병실·침실용으로는 반간접 조명기구보다 적합도가 떨어진다.

KS C IEC 62305(피뢰시스템) 규정에서 수뢰도체·피뢰침·인하도선의 재료로는 도전성과 내식성을 갖춘 구리, 알루미늄, 용융아연도금강 등이 규정되어 있다.

순금은 이러한 재료 규격에 포함되지 않으므로, 인하도선 등의 재료로 사용되지 않는다.

DGR(지락방향계전기), OCGR(지락과전류계전기)과 함께 RDR 등은 모두 전력계통의 이상 상태를 검출해 동작하는 보호계전기이다.

반면 ASS(자동고장구간개폐기)는 고장구간을 자동으로 분리하는 개폐기(스위치) 설비로, 계전기의 신호나 자체 검출에 따라 회로를 개방하는 개폐장치에 해당하여 계전기 자체로 분류되지 않는다.

합성수지관공사·금속관공사·플로어덕트공사 등 저압 옥내배선에 공통적으로 적용되는 규정상, 전선은 연선을 사용하는 것이 원칙이다.

다만 단면적이 10mm²(알루미늄선은 16mm²) 이하인 경우에는 단선 사용도 허용되므로, 이를 초과하는 경우에 한해 반드시 연선을 사용하여야 한다.

%임피던스는 $\%Z = \dfrac{I_n Z}{V_n}\times 100$로 정의되며, 임피던스 Z가 일정할 때 정격전류 $I_n$이 증가하면 %임피던스는 오히려 커진다. 따라서 정격전류가 증가하면 %임피던스는 감소한다는 서술은 틀린 내용이다.

반면 직렬리액터가 줄면 Z가 작아져 %임피던스도 함께 감소하고, 기기의 %임피던스가 클수록 고장전류가 제한되어 필요한 차단기 용량이 작아지며, 송전계통에서는 옴값 대신 %값으로 임피던스를 표시하는 경우가 많다는 서술은 모두 옳다.

그림은 위에서부터 #1 전력선, #3 차폐선, #2 통신선이 나란히 가설된 계통으로, 전력선-차폐선 상호임피던스 $Z_{31}$, 전력선-통신선 상호임피던스 $Z_{12}$, 차폐선-통신선 상호임피던스 $Z_{23}$, 차폐선 자체의 자기임피던스 $Z_{33}$ 이 표시되어 있다.

전력선 전류 $I_1$ 이 차폐선에 $Z_{31}I_1$ 을 유기하면 양단이 접지된 차폐선에는 $I_3=-\dfrac{Z_{31}}{Z_{33}}I_1$ 이 흐른다. 통신선 유도전압은 전력선과 차폐선 두 몫의 합이므로 $V_2=Z_{12}I_1+Z_{23}I_3=\left(Z_{12}-\dfrac{Z_{31}Z_{23}}{Z_{33}}\right)I_1$ 이 되고, 차폐선이 없을 때의 $Z_{12}I_1$ 과 비교한 차폐계수는 $K=1-\dfrac{Z_{31}Z_{23}}{Z_{33}Z_{12}}$ 이다.

단서대로 차폐선을 통신선에 근접시키면 전력선에서 본 두 선의 위치가 거의 같아져 $Z_{31}\fallingdotseq Z_{12}$ 가 되므로 식이 $K=1-\dfrac{Z_{23}}{Z_{33}}$ 로 간단해진다. 부호가 (+)인 식은 차폐선이 유도전압을 오히려 키운다는 뜻이 되어 차폐 원리에 어긋나고, 분모가 $Z_{12}$ 인 식은 차폐선 자기임피던스로 결정되는 차폐선 전류를 반영하지 못한다.

수전단에 접속된 변압기를 직렬 임피던스 소자로 보면 그 4단자 정수 행렬은 $\begin{bmatrix}1 & Z\\ 0 & 1\end{bmatrix}$ 이고, 문항 조건에서 $Z=\dfrac{1}{Z_T}$ 이다.

종속접속에서는 송전단 쪽 소자부터 차례로 행렬을 곱한다. 선로가 앞, 변압기가 뒤이므로 $\begin{bmatrix}A_0 & B_0\\ C_0 & D_0\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A & B\\ C & D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}1 & \dfrac{1}{Z_T}\\ 0 & 1\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A & B+\dfrac{A}{Z_T}\\ C & D+\dfrac{C}{Z_T}\end{bmatrix}$ 가 된다.

따라서 $D_0=D+\dfrac{C}{Z_T}=\dfrac{C+D\,Z_T}{Z_T}$ 이다. 수전단 직렬 소자를 붙이면 A와 C는 그대로이고 B와 D만 바뀐다는 점을 함께 기억해 두면 다른 변형 문제에도 바로 적용할 수 있다.

△결선 3대 운전 시 각 변압기는 선전류의 $1/\sqrt{3}$에 해당하는 상전류만 부담하므로, 3대의 총 동손은 $3\times\left(\dfrac{I_L}{\sqrt3}\right)^2 R = I_L^2 R$이다.

1대를 제거하고 V결선으로 동일한 전력을 공급하면 남은 2대는 각각 선전류 $I_L$ 전부를 직접 부담하므로 총 동손은 $2 I_L^2 R$이 되고, 두 경우를 비교하면 $\dfrac{2I_L^2R}{I_L^2R} = 2$로 V결선의 동손은 △결선일 때의 약 2.0배가 된다.

그림은 관 속을 흐르는 유체가 단면적 $A_1$(속도 $V_1$)인 A 지점에서 단면적 $A_2$(속도 $V_2$)인 B 지점으로 흘러가는 모습으로, 관 벽으로는 유체가 드나들지 못한다.
유입 유량과 유출 유량이 같다는 것은 $Q=A_1V_1=A_2V_2=$일정을 뜻하며, 이를 연속의 원리(연속 방정식)라 한다.
단면적이 좁아지면 유속이 그만큼 빨라진다는 결론이 여기서 나온다.
베르누이의 정리는 위치·압력·속도 수두의 합이 일정하다는 에너지 보존 관계이고, 토리첼리의 정리는 수두 H에서 유출속도가 $v=\sqrt{2gH}$임을 나타내는 것이어서 유량 보존을 뜻하는 이 설명과는 다르다.

송전선로에 뇌섬락 등으로 인한 순간적인 일시 고장이 발생하면 차단기가 동작해 선로를 개방한다.

재폐로 방식은 짧은 시간 뒤 차단기를 다시 투입하여 계통을 정상 운전 상태로 복귀시키는 방식으로, 그 주된 목적은 계통의 안정도 증진에 있다.

4단자 정수는 선형 수동 회로망에서 $AD - BC = 1$의 관계를 만족하므로, 나머지 세 정수를 알면 C를 구할 수 있다. 주어진 값 $A=0.7,\ B=j190,\ D=0.9$를 대입하면

$C = \dfrac{AD-1}{B} = \dfrac{0.7\times0.9-1}{j190} = \dfrac{-0.37}{j190}$이고, $\dfrac{1}{j}=-j$이므로 $C = \dfrac{-0.37}{190}\times(-j) = j\,1.95\times10^{-3}$이 된다.

변압기의 안정권선(△권선)은 제3고조파 전류를 순환시켜 제거하고, 조상설비(동기조상기 등)를 연결하거나 소내용 전원을 인출하는 등의 용도로 설치된다.

반면 고장전류 저감은 안정권선의 설치 목적이 아니다. 오히려 △권선을 통해 영상분 전류의 순환 경로가 생기므로, 이를 고장전류를 낮추기 위한 설비라고 보기는 어렵다.

차동계전기는 보호 대상 기기(변압기 등)의 양쪽 단자에 설치한 변류기의 2차 전류를 비교하는 방식으로 동작한다.

정상 운전 시에는 유입 전류와 유출 전류가 같아 동작하지 않지만, 내부 고장이 발생하면 두 전류의 차전류가 흘러 이를 검출해 동작한다.

주어진 식은 $I_x=\dfrac{1}{3}\left(I_a+a^2I_b+aI_c\right)$ 이며, 여기서 $a=-\dfrac{1}{2}+j\dfrac{\sqrt{3}}{2}=1\angle 120^\circ$ 인 벡터 연산자이다.

대칭좌표법의 세 대칭분은 정의가 정해져 있다. 영상분은 $I_0=\dfrac{1}{3}(I_a+I_b+I_c)$, 정상분은 $I_1=\dfrac{1}{3}(I_a+aI_b+a^2I_c)$, 역상분은 $I_2=\dfrac{1}{3}(I_a+a^2I_b+aI_c)$ 이다.

주어진 식은 b상에 $a^2$, c상에 $a$ 가 곱해진 형태이므로 역상분(역상전류)의 정의식과 정확히 일치한다. 정상분은 b상에 a·c상에 a²이 붙고 영상분은 계수가 모두 1이라는 점으로 구분하면 헷갈리지 않는다.

SF6 가스는 무색·무취·무독성의 불활성 기체로, 공기에 비해 소호능력이 약 100배에 달하고 절연내력도 우수해 차단기의 절연거리를 줄여 소형·경량화할 수 있다.

따라서 SF6 가스는 독성이 있으므로 취급에 유의하여야 한다는 서술은 SF6 가스 자체가 무독성이라는 실제 특성과 어긋나 틀린 내용이다.

같은 전력을 보낼 때 선로전류는 역률에 반비례하므로, 선로의 저항손실은 $P_{loss} = 3I^2R \propto \dfrac{1}{\cos^2\theta}$의 관계를 갖는다.

따라서 역률 0.8인 선로의 손실을 역률 0.9인 선로의 손실과 비교하면 $\dfrac{P_{loss}(0.8)}{P_{loss}(0.9)} = \left(\dfrac{0.9}{0.8}\right)^2 \approx 1.27$배가 되어, 역률이 낮은 0.8 선로의 저항손실이 약 1.27배 크다.

그림은 세 도체가 삼각으로 배치된 상태에서 각 선간거리 $D_1,\ D_2,\ D_3$의 기하평균으로 등가 선간거리를 잡는다는 뜻이므로 $D=\sqrt[3]{D_1 D_2 D_3}$이다.
작용 정전용량은 $C=\dfrac{0.02413}{\log_{10}(D/r)}$ [μF/km]로, D가 분모의 로그 안에 들어가 있다.
따라서 D가 커지면 $\log_{10}(D/r)$이 커지므로 C는 감소한다. 다만 로그의 역수로 완만하게 줄어드는 것이지 $D^2$에 반비례하지는 않는다.

모선 보호에는 전류차동 보호방식, 위상 비교방식, 방향거리 계전방식 등이 주로 사용된다.

반면 선택접지 계전방식은 다회선 배전계통에서 지락 고장이 발생한 회선을 선택적으로 검출하기 위한 방식으로, 모선 보호용 계전방식으로는 분류되지 않는다.

최대수용전력은 설비용량에 수용률을 곱하고 부등률로 나누어 구한다.

$P_{max} = \dfrac{\text{설비용량} \times \text{수용률}}{\text{부등률}} = \dfrac{360 \times 0.8}{1.2} = \dfrac{288}{1.2} = 240\,\mathrm{kW}$

무유도성 부하이므로 수전단 전류는 수전단 전압과 같은 위상, 즉 $I = 10\angle0^\circ\,\mathrm{A}$이다. 송전단 전압은 $V_s = V_r + IZ = 100 + 10(2+j5) = 120+j50\,\mathrm{V}$로 구해진다.

직렬 회로이므로 송전단에도 같은 전류가 흘러 전류의 위상은 $0^\circ$로 동일하며, $|V_s| = \sqrt{120^2+50^2} = 130$이므로 송전단 역률은 $\cos\theta_s = \dfrac{120}{130} = \dfrac{12}{13}$이다.

3상 결선 변압기 뱅크 운전 중 한 상이 결상(단선 등)되면 나머지 변압기들이 사실상 단상 부하로 과부하 운전되어 소손 위험이 커진다.

이때 결상으로 생긴 3상 불평형에서 나타나는 역상분 전류를 검출하는 역상계전기를 설치하면 단상운전 상태를 감지해 변압기를 보호할 수 있다.

한류리액터는 계통에 직렬로 삽입하여 단락사고 시 흐르는 큰 단락전류를 제한하는 것이 주된 목적이다. 이를 통해 차단기에 요구되는 차단용량을 낮추고 계통 설비를 단락 전자력·열적 스트레스로부터 보호한다.

충전전류·접지전류·누설전류의 억제는 중성점 접지방식의 선정이나 절연 관리 등 다른 대책이 담당하는 영역으로, 한류리액터의 설치 목적과는 구분된다.

피뢰기의 충격방전개시전압은 충격파(임펄스)의 최대값(파고값)으로 표시한다. 이는 피뢰기가 방전을 시작하는 순간에 인가된 전압의 크기를 나타내기 위함이다.

평균치나 실효치는 정현파와 같이 반복되는 파형에 쓰는 개념이므로, 1회성 충격파의 크기를 규정하는 데는 최대치를 사용하는 것이 타당하다.

기중차단기(ACB)는 대기 중에서 아크를 소호하는 저압용 차단기로 저압 배전반에 사용하며, 고압 계통에서는 소호 능력이 부족해 일반적으로 사용하지 않는다.

공기차단기(ABB), 진공차단기(VCB), 유입차단기(OCB)는 모두 고압 배전계통에서 널리 쓰이는 고압용 차단기이다.

난조는 원동기의 조속기 감도가 지나치게 예민하거나, 원동기 토크에 고조파분이 포함되거나, 전기자 회로의 저항이 지나치게 큰 경우에 발생한다. 이들 조건에서는 회전자가 동기속도 부근에서 진동하며 안정을 회복하지 못한다.

반면 자속 분포가 기울어져 자속의 크기가 감소하는 현상은 전기자 반작용과 관련된 것으로, 난조의 발생 원인으로는 다루지 않는다.

권선형 유도전동기가 슬립 s로 회전할 때 2차 유도기전력은 정지 시 2차 전압(2차 정격전압)에 슬립을 곱한 값이다.

$E_{2s} = sE_2 = 0.04 \times 150 = 6\ \mathrm{V}$

정지 상태에서는 슬립이 1이므로 150V가 그대로 유도되지만, 전부하 운전 시에는 슬립이 0.04로 작아져 6V까지 낮아진다.

2차 저항제어법은 2차 회로에 저항을 넣어 슬립을 크게 만들어 속도를 낮추는 방식이므로, 같은 저항값에서도 부하가 변하면 슬립이 함께 변해 속도 변동이 오히려 크게 나타난다. 따라서 부하에 대한 속도 변동이 작다는 설명은 이 제어법의 특성과 맞지 않는다.

저항에서 열로 소비되는 손실 때문에 운전 효율이 낮고, 제어용 저항기의 가격이 비싸며, 경부하 시에는 광범위한 속도 조정이 곤란하다는 점은 저항제어법의 실제 단점으로 잘 알려져 있다.

전압변동률은 $\varepsilon \approx p\cos\theta + q\sin\theta$로 근사할 수 있다(p: %저항강하, q: %리액턴스강하). 문제에서 $p = \dfrac{q}{12}$이므로 $q=12p$이다.

역률 0.8(뒤짐, $\cos\theta=0.8,\ \sin\theta=0.6$)에서 $12 = 0.8p + 12p\times0.6 = 8p$이므로 $p=1.5$이다.

역률 100%($\cos\theta=1,\ \sin\theta=0$)에서는 리액턴스강하 항이 사라지므로 $\varepsilon = p = 1.5\%$가 된다.

직류전동기의 회전수는 계자자속에 반비례한다($N \propto \dfrac{V - I_a R_a}{\Phi}$). 따라서 회전수를 1/2로 줄이려면 계자자속을 2배로 늘려야 한다.

계자자속을 줄이면 회전수는 오히려 빨라지므로(약계자 제어), 자속을 감소시키는 방향은 회전수를 낮추려는 목적과 반대가 된다.

변압기로 3상 전원을 6상으로 변환하는 결선 방식으로는 2중 성형(2중 Y) 결선, 환상 결선, 대각 결선, 포크 결선, 2중 3각 결선 등이 사용된다. 주로 다상 정류회로에 전원을 공급하여 맥동률을 낮출 목적으로 쓰인다.

'2중 6각 결선'은 이러한 3상-6상 변환 결선 방식에 포함되지 않는 명칭이다.

3상 유도전동기의 2차 입력($P_2$), 기계적 출력($P_o$), 2차 동손($P_{c2}$) 사이에는 $P_2 : P_{c2} : P_o = 1 : s : (1-s)$의 관계가 성립한다.

따라서 2차 효율은 $\eta_2 = \dfrac{P_o}{P_2}\times100 = (1-s)\times100\ [\%]$로 나타낸다.

전기자저항이 리액턴스에 비해 매우 작으므로($r_a \ll x_s$) 근사적으로 3상 동기발전기의 1상 출력은 $P_1 = \dfrac{EV}{x_s}\sin\delta$로 계산할 수 있다.

$P_1 = \dfrac{6600 \times 4400}{20}\times\sin30^\circ = 1{,}452{,}000 \times 0.5 = 726{,}000\ \mathrm{W}$

3상 전체 출력은 1상 출력의 3배이므로 $P = 3 \times 726 = 2178\ \mathrm{kW}$이다.

SCR(실리콘 제어 정류기)은 P-N-P-N의 4층 구조를 가지며, 고속 스위칭이 가능해 정류·인버터 회로 등에 널리 사용된다.

다만 게이트 신호로는 턴온만 제어할 수 있을 뿐, 일단 도통된 뒤에는 게이트로 턴오프시킬 수 없고 주전류를 유지전류 이하로 떨어뜨려야 꺼진다. 따라서 게이트에 (+)와 (-) 특성의 펄스를 인가하여 제어한다는 설명은 SCR의 동작 특성과 맞지 않는다.

동기조상기는 여자전류를 크게 하면(과여자) 콘덴서처럼 진상 무효전력을 공급하고, 반대로 여자전류를 줄이면(부족여자) 리액터처럼 지상 무효전력을 흡수하는 방향으로 작용한다.

즉 여자전류를 줄이면 계통에서 뒤진(지상) 전류를 끌어와, 계통에 리액터를 접속한 것과 같은 효과를 낸다.

반도체 정류소자 중 실리콘(Si) 정류기는 셀렌, 게르마늄, 아산화동 정류기에 비해 첨두 역방향 내전압(PIV)이 월등히 높아 고전압 회로에 적합하다.

셀렌·게르마늄·아산화동 정류기는 상대적으로 첨두 역방향 내전압이 낮아 낮은 전압대의 정류 용도에 주로 사용되었다.

직류발전기의 효율이 최대가 되는 부하율 $m$에서는 고정손과 그 부하에서의 부하손이 같아진다. 부하손은 부하율의 제곱에 비례하므로 $P_i = m^2 P_c$, 즉 전부하 시 고정손과 부하손의 비는 $\dfrac{P_i}{P_c} = m^2$이다.

$m=0.9$이므로 $\dfrac{P_i}{P_c} = 0.9^2 = 0.81$이다.

교류발전기의 고조파를 줄이는 방법으로는 전기자 권선을 단절권·분포권으로 감거나, 전기자 슬롯을 스큐 슬롯으로 하거나, 권선을 성형(Y) 결선으로 하여 선간전압에서 제3고조파를 소거하는 방법 등이 있다.

반대로 전기자 반작용을 크게 하면 공극 자속 파형이 더 왜곡되어 고조파가 늘어나므로, 고조파 방지를 위해서는 전기자 반작용을 오히려 작게 억제해야 한다.

동기전동기의 전기자 반작용은 동기발전기와 반대로 나타난다. 공급전압보다 앞선(진상) 전류가 흐르면 전기자 기자력이 계자자속을 약화시키는 감자작용을 한다.

반대로 공급전압보다 뒤진(지상) 전류는 증자작용을, 전압과 동상인 전류는 교차자화작용을 일으킨다.

비례추이의 핵심은 2차 저항 $r_2$를 변화시켜도 최대토크의 크기는 변하지 않고, 최대토크가 발생하는 슬립($s_m$)만 이동한다는 점이다.

$r_2$를 크게 하면 $s_m$은 커지고 기동토크는 증가하며 기동전류는 감소하지만, 이 과정에서 최대토크 값 자체는 일정하게 유지된다. 따라서 $r_2$를 삽입하면 최대토크가 변한다는 설명은 비례추이의 원리와 맞지 않는다.

단상 직권 정류자전동기는 계자권선과 전기자권선의 보상 방식에 따라 직권형, 보상직권형, 유도보상직권형으로 분류된다.

아트킨손형은 브러시를 단락시켜 기동하는 반발전동기 계열의 형식(아트킨손형·톰슨형·데리형 등)으로, 단상 직권 전동기의 분류에는 속하지 않는다.

사이리스터 2개를 사용하는 단상 전파정류회로(중간탭 방식)의 직류 평균전압은 $E_d = \dfrac{2\sqrt{2}}{\pi}E$이다(E는 반권선의 실효전압).

$E = \dfrac{\pi E_d}{2\sqrt{2}} = \dfrac{3.14 \times 100}{2.828} = 111\ \mathrm{V}$이며, 첨두값은 $E_m = \sqrt{2}E = 157\ \mathrm{V}$이다.

중간탭 방식에서는 비도통 소자에 양 반권선의 첨두전압이 합산되어 걸리므로 $\mathrm{PIV} = 2E_m = 2\times157 = 314\ \mathrm{V}$가 된다.

최대효율이 되는 부하율은 $m=\sqrt{\dfrac{P_i}{P_c}}=\sqrt{\dfrac{1}{2.5}}=0.632$이다.

이때 출력은 $P_o = 0.632 \times 150 \times 0.8 = 75.9\ \mathrm{kW}$이고, 손실은 철손과 부하손이 같아지므로 $2P_i = 2\ \mathrm{kW}$이다.

따라서 최대효율은 $\eta = \dfrac{75.9}{75.9+2}\times100 = 97.4\ \%$이다.

단상 직권 정류자전동기는 교류 사용에 따른 변압기 기전력으로 인한 역률 저하와 정류 불량을 줄이기 위해, 계자권선의 권수를 적게 하고 그만큼 전기자 권선의 권수를 크게 하여 변압기 기전력 자체를 낮추는 설계를 한다.

브러시로 단락되는 코일에 흐르는 단락전류는 정류를 나쁘게 하고 브러시를 손상시키므로 오히려 작게 억제해야 하며, 이를 많게 한다는 것은 바람직한 설계 방향이 아니다.

Y-Y나 △-△처럼 1·2차의 결선 형태가 같으면 선간전압과 상전압의 관계가 동일하므로 각변위는 0°(또는 180°)가 된다.
이에 비해 △-Y처럼 1·2차 결선이 서로 다르면 한쪽은 상전압이 곧 선간전압이고 다른 쪽은 선간전압이 상전압보다 30° 앞서므로, 각변위는 반드시 30°의 홀수배(30°, 150°, 210°, 330°)로 나타난다.
따라서 0°나 60°, 180°는 △-Y 결선의 각변위가 될 수 없고, 이 결선에서 나타나는 값은 150°이다.

그림은 크기가 같은 저항 $R$ 세 개가 중성점 N에서 모이는 Y결선이고, 단자 a·b·c에 비대칭 3상 전압이 걸려 있다.
세 저항이 같으므로 중성점을 기준으로 한 세 단자전압의 합이 0이 되어 $V_{aN}=\dfrac{V_{ab}-V_{ca}}{3}$가 성립한다.
$V_{ab}-V_{ca}=210-(-120+j180)=330-j180$이므로 $V_{aN}=110-j60\,[V]$이다.
따라서 $|V_{aN}|=\sqrt{110^2+60^2}=\sqrt{15700}\approx 125\,[V]$이다.

반파 정류 정현파는 한 주기 T 가운데 앞의 반주기에만 $e=E_m\sin\omega t$ 가 존재하고 나머지 반주기는 0인 파형이다. 실효값은 제곱의 평균의 제곱근이므로 적분 구간은 반주기지만 나누는 값은 한 주기 T임에 주의한다.

$E=\sqrt{\dfrac{1}{T}\int_{0}^{T/2}\left(E_m\sin\omega t\right)^2dt}=\sqrt{\dfrac{E_m^{2}}{4}}=\dfrac{E_m}{2}$

즉 반파 정류파의 실효값은 최댓값의 1/2로, 전파(정현파) 실효값 $\dfrac{E_m}{\sqrt{2}}$ 의 $\dfrac{1}{\sqrt{2}}$ 배이다. 평균값이 $\dfrac{E_m}{\pi}$(전파는 $\dfrac{2E_m}{\pi}$)인 것과 섞이지 않도록 실효값·평균값을 함께 정리해 두면 좋다.

그림의 파형은 +a와 −a를 반주기씩 번갈아 갖는 구형파이므로, 반주기만큼 옮기면 부호만 뒤집히는 $f\left(t+\dfrac{T}{2}\right)=-f(t)$ 관계가 성립한다. 이것이 반파대칭이다.
반파대칭 파형을 푸리에 급수로 전개하면 짝수차 항의 계수가 모두 0이 되고 홀수차 항만 남는다.
따라서 이 왜형파는 기수파만 포함한다.

$H_{11}$은 출력단을 단락시킨 상태에서 본 입력 임피던스, 즉 $H_{11}=\left.\dfrac{V_1}{I_1}\right|_{V_2=0}$이다.
그림에서 $Z_1$은 입력측 병렬가지, $Z_3$은 위쪽 직렬가지, $Z_2$는 출력측 병렬가지다. $V_2=0$으로 단락하면 $Z_2$는 양단이 이어져 없어지고, $Z_3$의 오른쪽 끝도 아래 도선에 붙는다.
따라서 입력에서 보면 $Z_1$과 $Z_3$가 병렬이 되어 $H_{11}=\dfrac{Z_1Z_3}{Z_1+Z_3}$이다.

0.1Ω인 건전지 10개를 직렬로 접속한 한 조의 내부저항은 $10 \times 0.1 = 1\ \Omega$이다.

이러한 조 5개를 병렬로 접속하면 합성 내부저항은 $\dfrac{1}{5} = 0.2\ \Omega$이 된다.

대칭좌표법에서 각 상전압 E_a, E_b, E_c 로부터 구하는 대칭분은 영상분·정상분·역상분 세 가지뿐이며, 각각 $E_0=\dfrac{1}{3}(E_a+E_b+E_c)$, $E_1=\dfrac{1}{3}(E_a+aE_b+a^2E_c)$, $E_2=\dfrac{1}{3}(E_a+a^2E_b+aE_c)$ 로 정의된다.

세 상전압을 그대로 더해 3으로 나눈 식은 영상분, b상에 a·c상에 a²을 곱한 식은 정상분, b상에 a²·c상에 a를 곱한 식은 역상분으로 모두 옳은 표현이다.

반면 각 상전압을 제곱해서 더한 뒤 3으로 나눈 식은 대칭좌표법에 존재하지 않는다. 대칭분에는 제3의 성분이 없고, 변환은 제곱이 아니라 벡터 연산자 a를 곱하는 선형 변환이므로 이 식이 틀린 표현이다.

그림에서 스위치가 1번에 있으면 E와 R, L이 하나의 폐로를 이루므로 충분한 시간이 지난 뒤 L에는 정상전류 $I_0=\dfrac{E}{R}$가 흐른다.
스위치를 2번으로 옮기면 전원이 회로에서 빠지고 R과 L만 남은 폐로가 되므로, L이 유지하려는 전류가 $i(t)=\dfrac{E}{R}e^{-\frac{R}{L}t}$로 감쇠한다.
$t=\dfrac{L}{R}$를 넣으면 지수부가 $-1$이 되어 $i=\dfrac{E}{R}e^{-1}=0.368\dfrac{E}{R}$ [A]이다.

불평형률은 3상 전압·전류가 대칭에서 얼마나 벗어났는지를 나타내는 지표로, $\text{불평형률}=\dfrac{\text{역상분}}{\text{정상분}}\times 100\,[\%]$ 로 정의한다.

정상분은 평형 3상에서 정상적인 회전자계를 만드는 성분이고, 역상분은 불평형 때문에 생기는 반대 방향 회전 성분이다. 따라서 기준(분모)은 정상분, 비교 대상(분자)은 역상분이어야 값이 클수록 불평형이 심하다는 의미가 성립한다.

분자와 분모를 뒤집은 식은 값이 반대로 해석되어 정의가 될 수 없고, 영상분을 쓴 식도 정의가 아니다. 영상분은 1선 지락 등 지락사고나 중성선 전류를 판단할 때 쓰는 성분으로 불평형률과는 용도가 다르다.

라플라스 변환은 시간함수 f(t)에 감쇠 지수 $e^{-st}$ 를 곱해 0부터 무한대까지 적분한 것으로 정의된다. 즉 $F(s)=\mathcal{L}\left[f(t)\right]=\int_{0}^{\infty}f(t)e^{-st}dt$ 이다.

여기서 지수의 부호가 음(−st)이어야 $t\to\infty$ 에서 피적분함수가 감쇠해 적분이 수렴한다. 지수를 +st로 두면 적분이 발산하므로 변환이 정의되지 않는다.

또 적분 하한이 0인 것은 t<0 을 고려하지 않는 단측(편측) 라플라스 변환이기 때문이며, 회로의 과도현상 해석은 이 정의를 사용한다. 하한을 −∞로 잡거나 f(−t)처럼 시간을 반전시킨 형태는 양측 변환·푸리에 변환 계열의 다른 정의다.

분포정수 선로의 특성 임피던스는 정의상 $Z_0=\sqrt{\dfrac{R+j\omega L}{G+j\omega C}}$ 이다.

무왜형 조건 RC = GL, 즉 $\dfrac{R}{L}=\dfrac{G}{C}$ 가 성립하면 분자와 분모를 각각 L, C로 묶어 $Z_0=\sqrt{\dfrac{L\left(\frac{R}{L}+j\omega\right)}{C\left(\frac{G}{C}+j\omega\right)}}=\sqrt{\dfrac{L}{C}}$ 로 정리된다. 괄호 안의 두 항이 같아져 통째로 약분되기 때문이다.

즉 무왜형 선로의 특성 임피던스는 주파수와 무관한 순저항 $\sqrt{L/C}$ 가 되고, 감쇠정수와 위상정수도 주파수에 대해 일정한 관계를 유지하므로 파형이 일그러지지 않는다. $\sqrt{CL}$ 이나 $1/\sqrt{CL}$, $\sqrt{RG}$ 형태는 단위 자체가 임피던스(Ω)가 되지 않아 성립하지 않는다.

근궤적의 점근선 교차점(무게중심)은 $\sigma=\dfrac{\sum \text{극점}-\sum \text{영점}}{p-z}$ 로 구한다. 여기서 p는 극점 개수, z는 영점 개수이며 중근은 개수를 그대로 세어야 한다.

주어진 $G(s)H(s)=\dfrac{K(s-5)}{s(s-1)^2(s+2)^2}$ 에서 극점은 $s=0,\;1,\;1,\;-2,\;-2$ 로 모두 5개이고 합은 $0+1+1-2-2=-2$ 이다. 영점은 $s=5$ 1개이고 합은 5이다.

따라서 $\sigma=\dfrac{-2-5}{5-1}=-\dfrac{7}{4}$ 이다. 중근인 $s=1$ 과 $s=-2$ 를 각각 1개씩만 세면 분모가 3이 되어 전혀 다른 값이 나오므로 주의한다.

그림에서 R(s)는 먼저 $G_1$을 지나 가산점의 (+)로 들어가고, 출력 C(s)가 같은 가산점의 (−)로 되먹임된다. 가산점의 출력은 $\dfrac{1}{G_1}$과 $G_2$를 차례로 통과해 C(s)가 된다.
따라서 $C=(G_1R-C)\cdot\dfrac{1}{G_1}\cdot G_2$이다.
정리하면 $C\left(1+\dfrac{G_2}{G_1}\right)=G_2R$이므로 $\dfrac{C}{R}=\dfrac{G_2}{1+\dfrac{G_2}{G_1}}=\dfrac{G_1G_2}{G_1+G_2}$이다.

단위 부궤환계에 단위 계단입력이 가해질 때 정상상태 편차는 $e_{ss}=\dfrac{1}{1+K_p}$ 이고, 위치 편차상수는 $K_p=\lim_{s\to 0}G(s)$ 로 정의된다.

주어진 $G(s)=\dfrac{6K(s+1)}{(s+2)(s+3)}$ 에 $s=0$ 을 대입하면 $K_p=\dfrac{6K\times 1}{2\times 3}=K$ 이다. 즉 이 계에서는 위치 편차상수가 바로 K 값이 된다.

$\dfrac{1}{1+K}=0.05$ 를 풀면 $1+K=20$, 따라서 K = 19 이다. 편차의 역수 20을 그대로 답으로 쓰면 1을 빼지 않은 오답이 되므로 주의한다.

제어량의 종류에 따른 분류에서는 위치·방위·자세 등을 제어하는 서보기구, 온도·압력·유량·액위 등을 제어하는 프로세스제어, 전압·전류·주파수·회전속도 등을 제어하는 자동조정으로 구분한다.

적응제어는 제어 대상의 특성 변화에 스스로 적응하도록 제어기를 조정하는 방식을 가리키는 개념으로, 제어량의 종류가 아니라 제어 방식에 따른 분류에 속한다.

표를 보면 입력 A와 B가 서로 다를 때(0·1, 1·0) 출력이 1이고, 서로 같을 때(0·0, 1·1) 출력이 0이다.

이 동작은 $Y=A\oplus B=\bar{A}B+A\bar{B}$ 로 표현되는 배타적 논리합 회로의 정의 그 자체다. 두 입력의 일치·불일치를 판정하므로 비교기, 반가산기의 합(sum) 출력, 패리티 발생기 등에 쓰인다.

비교하면 AND는 두 입력이 모두 1일 때만 출력 1(0,0,0,1), NAND는 그 반대(1,1,1,0), NOR는 두 입력이 모두 0일 때만 1(1,0,0,0)이 되어 표의 네 줄과 어느 것도 맞지 않는다.

3계 미분방정식 $\dddot{c}+5\ddot{c}+\dot{c}+2c=r$ 을 상태방정식으로 바꿀 때는 상태변수를 낮은 차수 미분부터 $x_1=c,\; x_2=\dot{c},\; x_3=\ddot{c}$ 로 잡는다.

그러면 $\dot{x}_1=x_2$, $\dot{x}_2=x_3$ 이고, 원식에서 최고차항만 남기면 $\dot{x}_3=\dddot{c}=-2c-\dot{c}-5\ddot{c}+r=-2x_1-x_2-5x_3+r$ 이 된다.

이를 행렬로 묶으면 위쪽 두 행은 부대각선에 1이 들어간 (0 1 0), (0 0 1) 이 되고, 마지막 행은 미분방정식 계수를 부호를 바꿔 낮은 차수부터 늘어놓은 (−2 −1 −5) 가 된다. 이 형태를 동반형(phase-variable) 표준형이라 하며, 계수는 항상 마지막 행에만 들어간다.

특성방정식 $s^3+2s^2+Ks+5=0$에 대한 루스표를 작성하면, $s^1$행의 계수는 $\dfrac{2K-5}{2}$이다.

계가 안정하려면 루스표 제1열의 모든 항이 양수여야 하므로 $\dfrac{2K-5}{2} > 0$, 즉 $K > \dfrac{5}{2}$가 되어야 한다.

안정한 선형 제어계에서는 시간이 지남에 따라 모든 과도 성분이 감쇠하여 사라진다. 임펄스 입력은 유한한 순간에만 가해지는 신호이므로, 안정한 계의 임펄스 응답은 정상상태에서 0으로 수렴한다.

이는 입력이 계속 유지되는 스텝 응답이 정상상태에서 0이 아닌 일정한 값에 수렴하는 것과 대비된다.

R에서 C까지 가는 전향경로는 $a,\ b,\ c,\ d,\ e$를 차례로 지나는 하나뿐이므로 $P_1=abcde$, $\Delta_1=1$이다.
그림의 되돌아오는 가지는 두 개로, c의 앞뒤 마디를 잇는 이득 g의 작은 루프 $L_1=cg$와, b·c·d를 지난 뒤 f로 되돌아오는 큰 루프 $L_2=bcdf$이다. 두 루프는 마디를 공유하므로 비접촉 루프 항은 없다.
따라서 $\Delta=1-(cg+bcdf)$이고, $\dfrac{C}{R}=\dfrac{abcde}{1-cg-bcdf}$이다.

단위계단함수 $u(t)$ 의 라플라스 변환은 정의식에서 $\mathcal{L}[u(t)]=\int_0^{\infty}1\cdot e^{-st}dt=\left[-\dfrac{1}{s}e^{-st}\right]_0^{\infty}=\dfrac{1}{s}$ 이다.

z 변환은 샘플값이 모두 1이므로 $Z[u(kT)]=\sum_{k=0}^{\infty}1\cdot z^{-k}$ 인 공비 $z^{-1}$ 인 등비급수가 되어 $\dfrac{1}{1-z^{-1}}=\dfrac{z}{z-1}$ 로 수렴한다.

따라서 단위계단함수는 $\dfrac{1}{s}$ 와 $\dfrac{z}{z-1}$ 가 짝을 이룬다. 라플라스 변환을 $s$ 로, z 변환을 $\dfrac{z-1}{z}$ 로 뒤집어 쓰는 실수가 잦으므로, 헷갈릴 때는 위 정의식을 직접 전개해 확인하는 편이 안전하다.

태양전지 모듈의 시설에서는 출력배선을 극성별로 확인할 수 있도록 표시하여 결선 오류를 방지하도록 규정한다.

충전부분은 노출되지 않도록 시설해야 하고, 전선은 공칭단면적 2.5mm² 이상의 연동선을 사용해야 하며, 옥내에 시설할 경우에는 애자사용공사가 아니라 합성수지관공사·금속관공사·케이블공사에 준하여 시설해야 한다.

최대사용전압 7kV 초과 25kV 이하이면서 중성점 다중접지식 전로에 접속하는 변압기의 절연내력 시험전압은 최대사용전압의 0.92배이다.

$23{,}000 \times 0.92 = 21{,}160\ \mathrm{V}$

출제 당시 기준(구 판단기준)에서 제3종 접지공사에 사용하는 접지선은 공칭단면적 2.5mm² 이상의 연동선을 사용하도록 규정하였다.

다만 현행 KEC에서는 제1종~제3종으로 나누던 접지공사 종별 구분이 폐지되고 계통접지·보호도체 규정으로 개편되었으므로, 이 수치는 개정 전 기준으로 이해해야 한다.

케이블 트레이 공사에서 트레이의 안전율은 1.5 이상이어야 한다는 것이 시설기준이며, 1.3 이상이라는 수치는 이와 맞지 않는다.

비금속제 트레이는 난연성 재료를 사용해야 하고, 전선 피복을 손상시킬 돌기 없이 매끈해야 하며, 400V 미만 저압옥내배선에서 금속제 트레이를 사용할 경우 접지공사를 해야 한다는 나머지 내용은 시설기준에 부합한다.

사용전압이 60kV 이하인 경우 전화선로에 대한 유도장해를 방지하기 위해, 전화선로의 길이 12km마다 유도전류가 2μA를 넘지 않도록 시설해야 한다.

특고압을 직접 저압으로 변성하는 변압기는 원칙적으로 시설이 금지되며, 발전소·변전소·개폐소 등의 소내용 변압기, 전기로 등 대전류를 소비하기 위한 변압기, 교류식 전기철도용 신호회로에 전기를 공급하는 변압기처럼 규정에 열거된 특정 용도에 한해 예외적으로 허용된다.

광산에서 물을 퍼올리기 위한 양수기용 변압기는 이러한 예외 용도에 해당하지 않으므로, 특고압을 직접 저압으로 변성하는 방식으로는 시설할 수 없다.

고압 가공전선으로 경동선 또는 내열 동합금선을 사용하는 경우, 그 전선의 안전율은 2.2 이상이 되는 이도로 시설해야 한다. 그 밖의 전선은 2.5 이상이 기준이다.

저압 옥측전선로를 목조의 조영물에 시설하는 경우에는 절연성 재료를 사용하는 합성수지관공사에 의해야 한다.

금속관공사·버스덕트공사·연피 또는 알루미늄피 케이블공사는 목조 이외의 조영물에 시설하는 경우에만 인정되므로, 목조 조영물에는 적용할 수 없다.

터널 안 전선로는 전압에 따라 시설방법과 높이 기준이 다르게 정해져 있다. 저압전선을 애자사용공사로 시설하는 경우에는 지름 2.6㎜ 이상의 경동선 절연전선(또는 이와 동등 이상)을 사용하는 것이 기준에 부합하는 옳은 시설방법이다.

저압전선을 애자사용공사로 시설할 때의 높이 기준은 레일면상 또는 노면상 2.5m 이상이므로, 이보다 낮은 높이로 시설한 경우는 기준을 충족하지 못한다.

고압전선은 케이블공사 또는 애자사용공사에 의해 시설해야 하므로 합성수지관공사나 금속관공사로 시설하는 것은 옳은 방법이 아니며, 애자사용공사로 시설할 때의 높이도 레일면상 또는 노면상 3m 이상으로 저압보다 더 높은 값이 요구된다.

고압전로의 과전류차단기로 사용하는 포장퓨즈는 정격전류의 1.3배 전류에 견디고, 2배의 전류에서는 120분 이내에 용단되어야 한다는 기준이 적용된다.

이는 비포장퓨즈의 기준(정격전류의 1.25배에 견디고 2배 전류에서 2분 이내 용단)보다 높은 배수의 전류에 견디도록 정해진 값으로, 두 값을 혼동하지 않는 것이 핵심이다.

발전소·변전소·개폐소 등에서 개폐기·차단기용으로 사용하는 압축공기장치의 공기압축기는 최고사용압력의 1.5배에 해당하는 수압을 연속하여 10분간 가하는 내압시험을 하였을 때 이에 견디고 누설이 없어야 한다는 기준이 적용된다.

이 수압시험은 공기압축기의 내압 강도를 확인하기 위한 것으로, 시험 지속시간 10분이 규정상의 핵심 수치이다.

전로란 전기설비기술기준상 통상의 사용 상태에서 전기가 통하고 있는 곳을 말한다. 즉 절연되어 있거나 전기가 흐르지 않는 곳을 가리키는 개념이 아니라, 실제로 전류가 흐르는 도체 경로를 의미한다.

접지된 곳이나 절연되어 전기가 통하지 않는 곳은 전로의 정의에 해당하지 않으므로 서로 구분해서 이해해야 한다.

가공 직류 전차선의 레일면상 높이는 원칙적으로 4.8m 이상이지만, 광산이나 그 밖의 갱도 안의 윗면에 시설하는 경우에는 통행에 필요한 최소 공간만 확보하면 되므로 완화된 기준인 1.8m 이상으로 시설할 수 있다.

이는 좁고 낮은 갱도라는 특수한 시설 환경을 고려하여 일반 옥외 가공전차선의 높이 기준보다 낮게 정한 예외 규정이다.

그림은 전력선 반송통신용 결합장치의 보안장치 결선이다.
전력선에서 갈라져 내려오는 가지에 직렬로 든 CC는 결합 커패시터, 그 아래 상자 CF는 결합 필터, 코일 기호 DR은 배류선륜, L3는 구상용 방전갭, F는 퓨즈, FD는 동축케이블, E는 접지를 나타낸다.
그림에서 S는 위쪽 도선과 접지 E로 이어지는 아래쪽 도선 사이에 개폐기(스위치) 기호로 그려져 있으므로 접지용 개폐기다.
점검이나 보수를 할 때 이 개폐기를 닫아 결합장치 쪽을 접지시켜 작업자를 보호한다.

저압 옥상전선로에 사용하는 전선은 지름 2.6㎜ 이상의 경동선(또는 이와 동등 이상의 세기 및 굵기를 갖는 절연전선)을 사용해야 하므로, 전선 굵기를 단면적 2.5㎟ 기준으로 설명한 것은 실제 기준(지름 기준)과 맞지 않는 틀린 내용이다.

전선이 절연전선이어야 한다는 점, 조영재와의 이격거리가 2m 이상이어야 한다는 점, 내수성 애자로 지지하며 지지점 간 거리가 15m 이하여야 한다는 점은 모두 저압 옥상전선로 시설기준에 부합하는 옳은 내용이다.

가공전선로 지지물에 시설하는 발판 볼트 등은 지표상 1.8m 미만에 시설해서는 안 된다는 기준이 적용된다. 이는 관계자가 아닌 사람이 지지물에 오르는 것을 막기 위한 승탑·승주 방지 목적의 규정이다.

1.8m 미만 구간에 발판을 두면 일반인의 접근과 승주가 쉬워지므로, 이 높이 이상부터 발판볼트를 시설하도록 정한 것이다.

고압 보안공사에서 지지물이 목주 또는 A종 철주·철근콘크리트주인 경우 경간은 100m 이하로 제한된다. B종 철주·철근콘크리트주는 150m 이하, 철탑은 400m 이하로 각각 더 긴 경간이 허용된다.

보안공사는 일반공사보다 강화된 안전기준을 적용하므로, 지지물이 상대적으로 약한 A종일수록 경간을 짧게 제한하는 것이 특징이다.

무대·무대마루 밑·오케스트라 박스·영사실 등 사람이나 무대 도구가 접촉할 우려가 있는 장소에 시설하는 저압 옥내배선, 전구선, 이동전선은 사용전압이 400V 미만이어야 한다는 기준이 적용된다.

이는 사람이 직접 접촉할 가능성이 높은 특수 장소에서의 감전 위험을 낮추기 위한 규정으로, 일반 옥내배선보다 강화된 전압 제한이다. 다만 현행 KEC에서는 같은 규정이 400V '이하'로 표기되어 있어 문언에는 차이가 있으나, 기준이 되는 전압값 400V 자체는 동일하다.

금속덕트공사에 사용하는 금속덕트는 두께 1.2㎜ 이상인 철판(또는 동등 이상의 세기를 가진 금속제)으로 제작해야 하므로, 두께 기준을 1.0㎜ 이상으로 설명한 것은 실제 규정과 달라 틀린 내용이다.

덕트 지지점 간 거리를 3m 이하로 견고하게 붙이는 점, 덕트 내부에 넣는 전선 단면적의 합계가 덕트 내부 단면적의 20% 이하가 되도록 하는 점은 모두 금속덕트공사의 옳은 시설기준이다.

사용전압 400V 미만에서 덕트에 제3종 접지공사를 한다는 내용은 출제 당시 판단기준에 따른 서술로, 현행 KEC에서는 제1~3종으로 나누던 종별 접지공사 구분이 폐지되고 보호도체·계통접지 체계로 통합된 점을 함께 알아두어야 한다.

저압 옥내간선에서 분기하여 전기사용 기계기구에 이르는 저압 옥내전로는 원칙적으로 분기점에서 전선의 길이가 3m 이하인 곳에 개폐기 및 과전류차단기를 시설해야 한다는 기준이 적용된다.

다만 분기회로 전선의 허용전류가 간선을 보호하는 과전류차단기의 정격전류에 대해 일정 비율 이상으로 충분히 큰 경우에는 시설 위치를 더 멀리 둘 수 있도록 완화되기도 하지만, 기본 원칙은 분기점에서 3m 이하이다.