MHT(man-hour/ton)는 폐기물 1톤을 수거하는 데 투입되는 총 인시(사람·시간)를 뜻하며, 총 투입 인시를 총 수거량(톤)으로 나누어 구한다.

연간 작업일수는 365일에서 연간휴가일수 90일을 뺀 $365-90=275$일이고, 인부 148명이 하루 8시간씩 이 기간 동안 투입되므로 총 투입 인시는 $148 \times 275 \times 8 = 325{,}600$ man·hr이다.

이를 연간 쓰레기발생량 165,000톤으로 나누면 $\dfrac{325{,}600}{165{,}000} \approx 1.97$이 되어 약 2에 해당하는 MHT 값을 얻는다. 제시된 인구 50만명은 계산에 직접 쓰이지 않는 조건이다.

Dulong식은 원소분석으로 얻은 탄소, 수소, 산소, 황(C, H, O, S) 함량을 이용해 폐기물의 발열량을 추정하는 경험식으로, 실제로는 봄베(Bomb) 열량계로 직접 측정한 값에 근사시키기 위한 보정식이 함께 쓰인다.

이 식은 질소(N)를 변수로 사용하지 않고 C, H, O, S로 구성되며, 고위발열량을 저위발열량·수소함량·수분함량만으로 구하는 별개의 환산식과도 성격이 다르므로 그러한 서술은 Dulong식에 대한 설명으로 맞지 않는다.

또한 목재나 종이처럼 셀룰로오스가 많고 산소 함량이 높은 폐기물에서는 Dulong식이 실측 발열량보다 오히려 낮게 추정하는 경향이 있으므로, 높게 추정된다는 서술도 방향이 반대이다.

Rosin-Rammler 모델은 파쇄 후 입도분포를 $Y = 1 - \exp\left[-\left(\dfrac{X}{X_0}\right)^n\right]$로 나타내며, 여기서 $X_0$는 누적통과율이 약 63.2%가 되는 특성입자크기이다.

문제에서 $X_{90}=2.5\ \mathrm{cm}$, 즉 $Y=0.90$일 때 $X=2.5\ \mathrm{cm}$이고 $n=1$이므로, $0.90 = 1-\exp\left(-\dfrac{2.5}{X_0}\right)$에서 $\exp\left(-\dfrac{2.5}{X_0}\right)=0.10$이 된다.

양변에 자연로그를 취하면 $\dfrac{2.5}{X_0} = -\ln(0.10) \approx 2.303$이므로 $X_0 = \dfrac{2.5}{2.303} \approx 1.09\ \mathrm{cm}$이다.

쓰레기 발생량을 미래 시점까지 예측하는 대표적 방법으로는 과거 발생량 추이를 이용하는 경향법(Trend method), 여러 변수와의 상관관계를 이용하는 다중회귀모델(Multiple regression model), 시스템의 동적 거동을 모사하는 동적모사모델(Dynamic simulation model)이 있다.

이에 비해 물질수지법(Material balance method)은 특정 시스템으로 들어오고 나가는 물질의 양을 수지식으로 계산해 현재의 발생량을 산정하는 방법으로, 적재차량 계수분석·직접계근법과 함께 발생량 조사방법에 속한다.

따라서 미래 발생량을 예측하는 방법으로 물질수지법을 꼽는 것은 적절하지 않다.

쓰레기소각로의 연소효율을 높이는 대표적 인자로는 적당한 연소온도, 충분한 연소시간(체류시간), 적정한 공기비(공연비)와 연소가스·공기의 혼합(교반)이 꼽히며, 흔히 이를 온도·시간·혼합의 3T와 공기비로 요약한다.

이 문항의 선택지 가운데 압력은 이러한 연소효율 향상 인자로 일반적으로 다루어지지 않으므로, 나머지 온도·연소시간·공연비와 구분되는 항목이다.

재의 융점(ash fusing point)은 소각 과정에서 생긴 재가 녹았다가 굳어 단단한 고형물, 즉 클링커(clinker)를 만드는 온도를 말한다. 도시폐기물에서 클링커가 생성되는 대표적인 융점 범위는 1,100~1,200℃이다.

이 값이 중요한 이유는 소각로 운전온도가 재의 융점에 근접하면 재가 용융되어 노벽이나 화격자에 들러붙는 슬래깅·클링커 장해가 생기기 때문이다. 따라서 스토커식 소각로는 통상 이 온도 아래에서 연소되도록 노 내 온도를 관리한다.

반대로 용융 슬래그화를 목적으로 하는 용융로(가스화 용융 등)는 이 온도 이상으로 올려 재를 완전히 녹여 유리질 슬래그로 배출시킨다. 즉 같은 1,100~1,200℃가 소각로에서는 피해야 할 온도, 용융로에서는 넘겨야 할 온도가 된다.

먼저 압축 전 폐기물 전체의 밀도를 구한다. 성분별 구성비를 가중치로 밀도를 평균하면 (20×280 + 50×80 + 10×50 + 20×150) ÷ 100 = (5,600 + 4,000 + 500 + 3,000) ÷ 100 = 131kg/m³이다.

부피 감소율은 같은 무게의 폐기물이 차지하는 부피가 얼마나 줄었는지를 나타내므로, 밀도의 역수 관계를 이용해 VR(%) = (1 − 압축 전 밀도 ÷ 압축 후 밀도) × 100으로 계산한다.

값을 넣으면 (1 − 131 ÷ 400) × 100 = (1 − 0.3275) × 100 = 약 67%가 된다. 폐기물 1톤을 기준으로 보면 부피가 7.63m³에서 2.5m³로 줄어드는 셈이다.

여기서 흔한 실수는 (400 − 131) ÷ 131 = 205%처럼 부피 감소율과 압축비를 뒤바꿔 계산하는 것이다. 압축비는 400 ÷ 131 = 약 3.05배이며, 부피 감소율은 반드시 100%를 넘을 수 없다는 점으로 검산할 수 있다.

먼저 하루 발생하는 쓰레기의 부피를 구한다. 인구 15만명에 1인당 1.4kg/일을 곱하면 하루 발생량은 $150{,}000 \times 1.4 = 210{,}000\ \mathrm{kg/day}$이고, 밀도 400kg/m³로 나누면 $\dfrac{210{,}000}{400} = 525\ \mathrm{m^3/day}$이다.

압축비 2.0으로 적재함에 압축해 실으므로 실제 운반해야 할 압축 후 부피는 $\dfrac{525}{2.0} = 262.5\ \mathrm{m^3/day}$이고, 적재용량 12m³로 나누면 필요한 운반 횟수는 $\dfrac{262.5}{12} \approx 21.9 \rightarrow 22$회이다.

일일 운전시간 6시간(360분) 동안 1회 60분이 걸리므로 차량 1대가 하루에 수행 가능한 운반횟수는 $\dfrac{360}{60}=6$회이고, 필요한 차량대수는 $\dfrac{22}{6} \approx 3.7 \rightarrow 4$대이다.

여기에 대기 차량 3대를 더하면 $4+3=7$대가 되어, 일일 소요 차량대수는 7대이다.

쓰레기 수거계획을 수립할 때는 여러 요소를 종합적으로 고려하지만, 그중에서도 수거노선을 먼저 정하는 것이 가장 우선되어야 한다.

수거노선이 정해져야 그에 맞는 수거빈도, 필요한 차량의 적재량과 대수, 투입 인부수 등 나머지 요소들이 구체적으로 산정될 수 있기 때문이다.

열분해는 폐기물을 산소가 부족하거나 차단된 상태에서 외부 열을 가해 가스·액체·고체(타르, 촤 등)의 세 가지 생성물로 분해하는 공정으로, 연소가 고도의 발열반응인 것과 달리 열분해는 고도의 흡열반응이다.

입자 크기가 작을수록 열전달이 빨라져 열분해가 촉진되며, 열분해 장치는 고정상·유동상·부유상태 방식 등으로 구분할 수 있다는 설명은 모두 옳다.

따라서 폐기물에 충분한 산소를 공급하여 가열한다는 설명은 열분해가 아니라 연소에 가까운 서술이므로 틀린 내용이다.

일반 폐기물의 수집운반 시에는 지역별·계절별 발생량과 특성을 고려하고, 다른 지역을 경유할 때는 밀폐 차량을 이용하며, 지역 여건에 맞게 기계식 상차방법을 채택하는 것이 바람직하다.

반면 해충 방지를 위한 약제 살포는 오히려 수집운반 과정에서 필요한 위생 조치에 해당하므로, 이를 금지해야 한다는 설명은 고려사항으로 보기 어렵다.

동, 알루미늄, 아연과 같이 자성은 없지만 전기전도성이 좋은 금속을 다른 물질로부터 분리할 때는 와전류선별(eddy current separation)이 가장 적절하다.

교류 자기장 속에서 전도성 금속에 와전류가 유도되어 반발력이 발생하는 원리를 이용하는 방식으로, 철과 같은 자성체를 분리하는 자기선별·자장선별이나 정전기적 성질을 이용하는 정전기선별과는 원리가 다르다.

폐기물을 파쇄하면 재질에 따라 오히려 부피가 늘어나는 경우도 있고, 조성이 균일해지며, 이후 매립 작업 시 고밀도 매립이 가능해지는 등의 효과가 있다.

그런데 압축 시 밀도 증가율이 감소한다는 서술은 파쇄의 효과와 반대되는 내용이다. 파쇄를 거치면 입자가 고르게 작아져 압축했을 때 밀도가 더 잘 높아지고 그 결과 운반비가 줄어드는 것이지, 밀도 증가율이 감소해서 운반비가 준다는 논리는 성립하지 않는다.

철금속류처럼 자성을 띠는 폐기물을 분리·회수할 때는 자석을 이용하는 자기선별(Magnetic Separation)이 가장 적당하다.

공기의 흐름을 이용하는 풍력선별(Air separation), 체눈 크기로 거르는 체선별(Screening), 부유성 차이를 이용하는 부상선별(Floatation)은 각각 밀도차, 입도차, 습식 부유성을 이용하는 방법으로 철금속 회수에 특화된 방법이 아니다.

SRF(Solid Refuse Fuel, 고형연료제품)는 가연성 폐기물을 선별·파쇄·성형하여 만든 연료로, 이를 연소시켜 폐기물로부터 에너지를 회수하는 대표적 방법이다.

쓰레기 종량제는 1995년에 전국적으로 시행되었으므로 1992년이라는 서술은 틀리고, 쓰레기 수거 노동력의 단위는 시간당 필요인원이 아니라 톤당 소요 인시(man-hour/ton, MHT)로 표시한다.

또한 고철을 녹여 철강재를 생산하는 설비는 고로가 아니라 전기로이며, 고로는 철광석을 코크스로 환원해 쇳물을 만드는 설비이므로 이 서술도 옳지 않다.

쓰레기 발생량은 주민의 생활수준·문화수준, 분리수거 정책의 시행 정도, 관련 법규 및 제도 등 생활양식과 정책적 요인에 크게 영향을 받는다.

반면 수거차량의 용적이나 처리시설의 규모는 이미 발생한 폐기물을 수거·처리하기 위한 하위 인프라에 해당할 뿐, 폐기물이 얼마나 발생하는지 그 자체를 좌우하는 요인은 아니므로 발생량과 가장 관계가 적다.

자동원소분석기(CHN Analyzer)는 시료를 연소시켜 발생하는 가스를 분석함으로써 탄소, 수소, 질소를 동시에 정량할 수 있는 장비로, 폐기물의 화학적 성상을 파악하는 원소분석에 널리 쓰인다.

황이나 산소를 포함한 조합은 이 기본형 분석기가 한 번에 동시 분석하는 항목 구성과 다르다.

함수율이 변하더라도 쓰레기에 포함된 고형물(건조 고형물)의 양은 그대로 유지된다는 점을 이용해 계산한다. 처음 쓰레기 100을 기준으로 하면 수분함량 20%이므로 고형물은 $100 \times (1-0.20) = 80$이다.

수분함량이 10%로 낮아진 뒤에도 고형물 80은 그대로이므로, 이때의 전체 중량을 $W$라 하면 $W \times (1-0.10) = 80$이 되어 $W = \dfrac{80}{0.90} \approx 88.9$이다.

따라서 수분함량을 낮춘 뒤의 쓰레기 중량은 처음 중량의 약 88.9%가 된다.

적환장은 수거와 운반 기능을 분리해, 소형 수거차량으로 모은 폐기물을 대형 운반차량으로 옮겨 싣는 시설이다. 최종처분지와 수거지역 사이의 거리가 멀 때, 그리고 적환장 안에서 재생 가능한 물질을 선별하는 기능까지 함께 고려해 설치·운영한다.

그런데 적환장의 설치 필요성이 커지는 경우는 고밀도가 아니라 저밀도 거주지역이 존재해 소형 수거차량의 운행 효율이 낮아지는 상황이다.

따라서 고밀도 거주지역이 존재할 때 설치·운영한다는 서술이 틀린 설명이다.

입자성 물질의 겉보기 비중은 부피를 미리 알고 있는 용기에 시료를 넣고, 일정한 높이에서 여러 차례 낙하시켜 다져 넣은 뒤 줄어든 양만큼 추가로 채워 무게를 측정하는 방식으로 구하며, 단위는 kg/m³ 또는 ton/m³로 나타낸다.

다만 이때 낙하시키는 높이와 횟수는 60cm에서 2회가 아니라 30cm에서 3회가 실제 절차이므로, 이 지문에 제시된 낙하 조건은 맞지 않는다.

슬러지 개량(conditioning)은 응집제 투입이나 열처리 등을 통해 슬러지 입자의 결합구조를 바꾸어 탈수가 잘 되도록 만드는 것을 주된 목적으로 한다.

탈리액의 BOD 감소나 건조 촉진, 악취 저감은 개량의 부수적 효과이거나 다른 처리 공정의 목적에 가깝고, 개량 자체의 본래 목적은 탈수성 향상에 있다.

MLE 공정에서 탈질조로 반송되는 질산화물이 전량 탈질된다고 가정하면, 이론적인 탈질효율은 내부반송비 $R$을 이용해 $\dfrac{R}{1+R}\times 100$으로 구할 수 있다. 반송되지 않고 유출되는 몫만큼 질소가 남기 때문이다.

내부 반송비가 300%, 즉 $R=3.0$이므로 효율은 $\dfrac{3.0}{1+3.0}\times 100 = 75\%$가 된다.

매립장 복토는 폐기물을 덮어 미관을 보존하고 바람에 의한 날림을 막으며, 매립가스로 인한 악취·화재를 방지하고 강우의 지하침투를 줄여 침출수 발생을 최소화하는 등 여러 기능을 한다.

그런데 부숙토(콤포스트)나 생물학적으로 발효시킨 오니를 복토재로 사용하면, 이미 미생물이 활성화되어 있어 오히려 폐기물의 분해를 촉진하는 방향으로 작용하는 것이 일반적이다.

따라서 이러한 복토재가 폐기물의 분해를 저해할 수 있다는 서술이 틀린 설명이다.

유동상식 소각로는 유동매체가 균일하게 뒤섞이면서 연소가 이루어지므로 반응시간이 빠르고 연소효율이 높으며, 국소적인 과잉 연소가 적어 과잉공기량을 낮게 유지할 수 있어 NOx 배출이 적다는 장점이 있다.

다만 유동매체가 운전 중 조금씩 소실되므로 지속적인 보충이 필요하다는 것도 이 방식의 특징이다.

반면 이차연소실은 유동층 내에서 이미 균일하고 완전한 연소가 이루어지기 때문에 별도로 요구되지 않는 편이므로, 이차연소실이 필요하다는 설명은 유동상식 소각로의 특징과 거리가 멀다.

슬러지(함수율 99%)와 톱밥(함수율 40%)을 무게비 2:3으로 섞는다고 할 때, 전체를 5(=2+3)로 놓고 각각의 수분량을 구한다. 슬러지의 수분은 $2 \times 0.99 = 1.98$이고, 톱밥의 수분은 $3 \times 0.40 = 1.20$이다.

따라서 혼합물 전체의 수분량은 $1.98+1.20=3.18$이다.

혼합물의 함수율은 $\dfrac{3.18}{5}\times 100 \approx 63.6\%$로, 약 64%에 해당한다.

먼저 제거되는 SS의 양을 구하면, 유입 SS 400mg/L의 75%가 제거되므로 제거 SS 농도는 300mg/L이고, 유량 10,000m³/day를 곱하면 $300\ \mathrm{mg/L}\times 10{,}000\ \mathrm{m^3/day} = 3{,}000\ \mathrm{kg/day}$이다.

다음으로 alum($\mathrm{Al_2(SO_4)_3\cdot 18H_2O}$, 분자량 666)이 반응해 생성되는 $\mathrm{Al(OH)_3}$(분자량 78)의 양을 반응식의 몰비(alum 1몰당 Al(OH)₃ 2몰)로 구한다. alum 주입량은 $350\ \mathrm{mg/L}\times 10{,}000\ \mathrm{m^3/day} = 3{,}500\ \mathrm{kg/day}$이므로, 생성되는 Al(OH)₃는 $3{,}500\times\dfrac{2\times 78}{666} \approx 819.8\ \mathrm{kg/day}$이다.

CaSO₄는 용존 상태로 남아 슬러지가 되지 않으므로, 건조고형물 기준 침전슬러지량은 제거된 SS와 생성된 Al(OH)₃의 합인 $3{,}000+819.8 \approx 3{,}820\ \mathrm{kg/day}$이다.

석면해체·제거작업은 석면 분진의 비산을 막는 것이 핵심이므로, 작업장을 밀폐하고 음압 상태로 유지하며, 작업자는 신체를 감싸는 보호의를 착용하는 것이 조치기준에 부합한다.

그런데 분진 비산을 최소화하기 위해서는 건식이 아니라 습식(물을 뿌리는 방식)으로 작업하는 것이 원칙이므로, 건식으로 작업한다는 서술이 조치기준에 적합하지 않다.

토양오염처리기술 중 토양증기추출은 진공을 걸어 휘발성 오염물질을 기체 상태로 뽑아내는 방식, 용매추출과 토양세척은 세정제나 용매를 이용해 오염물질을 분리·용출시키는 방식으로, 모두 화학적(물리·화학적) 처리기술로 함께 묶어 분류한다.

반면 열탈착법은 오염토양을 가열하여 오염물질을 휘발·분리시키는 방식으로, 소각·용융 등과 함께 열에너지를 이용하는 열적 처리기술로 분류되므로 화학적 처리기술로 볼 수 없다.

용매추출은 물보다 유기용매에 대한 친화성이 큰(즉 물에 대한 용해도가 낮은) 물질을 유기상으로 옮겨 분리·회수하는 공정이다. 미생물로 분해되기 어려운 난분해성 물질, 활성탄으로 처리하기엔 농도가 지나치게 높은 물질, 휘발성이 낮아 스트리핑으로 제거하기 곤란한 물질은 모두 용매추출이 대안으로 검토되는 전형적인 사례다.

반면 물에 대한 용해도가 높은 물질은 유기용매보다 수상(水相)에 남아있으려는 성질이 강해 추출 효율과 회수율이 낮아진다. 따라서 이러한 물질은 용매추출 적용 대상으로서 가장 거리가 멀다.

중유 연소 시 발생하는 황산화물의 탈황에는 미생물을 이용한 생물학적 탈황, 방사선(전자빔 등)을 이용한 탈황, 산화망간과 같은 금속산화물에 흡착시키는 방법이 실제 활용되는 기술로 분류된다.

반면 질산염을 이용해 흡수시키는 방법은 통상적인 황산화물 탈황 기법으로 분류되지 않으므로, 탈황 방법에 해당하지 않는다.

부식질(Humus)은 유기물이 충분히 안정화된 성숙 퇴비 상태로, 짙은 갈색을 띠고 물 보유력과 양이온교환능력이 우수하여 뛰어난 토양 개량제로 활용된다.

다만 C/N비는 미숙 유기성 원료가 아니라 이미 안정화된 부식질의 특성상 10~20 정도의 낮은 수준을 보이는 것이 일반적이며, 30~50과 같이 높은 값은 오히려 분해가 덜 진행된 미숙 유기물의 특징에 가깝다. 따라서 C/N비가 높다는 설명은 부식질의 특징과 맞지 않는다.

침출수의 COD/TOC 비가 낮고 BOD/COD 비가 매우 낮다는 것은 유기물이 화학적으로도 산화되기 어렵고 생물학적으로도 거의 분해되지 않는, 매립연한이 오래된(안정화된) 매립지 특유의 난분해성 침출수 성상을 의미한다.

이런 조건에서는 미생물의 대사에 의존하는 생물학적처리공정이 분해할 유기물 자체가 부족해 효과를 거의 내지 못한다. 반면 역삼투, 이온교환, 활성탄흡착과 같은 물리화학적 공정은 생분해성에 관계없이 오염물질을 제거할 수 있어 이러한 난분해성 침출수 처리에 상대적으로 효과적이다.

슬러지에 첨가제를 넣어 안정화하는 대표적인 방법은 생석회·소석회 같은 석회를 주입해 pH를 크게 높이는 석회 안정화이다. 높아진 pH가 미생물 활동을 억제해 슬러지의 부패와 악취, 병원균을 함께 줄여 준다.

시멘트, 포졸란, 용해성 규산염은 슬러지를 굳혀 고형의 매트릭스를 형성하는 고형화(solidification) 공정에 주로 쓰이는 첨가제로, 화학적 안정화보다는 물리적으로 가두어 두는 역할에 가깝다.

혐기성 분해에서 포도당($\mathrm{C_6H_{12}O_6}$)은 $\mathrm{C_6H_{12}O_6 \rightarrow 3CH_4 + 3CO_2}$로 분해되며, 분자량은 180이다.

10kg(=10,000g)의 몰수는 $\dfrac{10,000}{180} \approx 55.56\ \mathrm{mol}$이고, 이로부터 $\mathrm{CH_4}$와 $\mathrm{CO_2}$가 각각 $3 \times 55.56 \approx 166.7\ \mathrm{mol}$씩 생성된다.

질량으로 환산하면 $\mathrm{CH_4}$는 $166.7 \times 16 \approx 2,666.7\ \mathrm{g}$, $\mathrm{CO_2}$는 $166.7 \times 44 \approx 7,333.3\ \mathrm{g}$이며, 각각 주어진 밀도로 나누면 부피는 $\dfrac{2,666.7}{0.7167} \approx 3,721\ \mathrm{L}$, $\dfrac{7,333.3}{1.9768} \approx 3,710\ \mathrm{L}$가 되어, 합산 이론적 가스발생량은 약 7,431L이 된다.

포졸란(pozzolan)은 그 자체로 규소(실리카) 성분을 함유한 미분상태의 물질이며, 대표적인 포졸란 재료로 분말성이 좋은 플라이애시(Fly ash)가 있다.

포졸란이 실질적인 활성을 나타내는 부분은 CaO가 아니라 규산(SiO2) 성분이며, 오히려 CaO(석회)는 포졸란이 반응하여 결합하는 대상 물질이다. 포졸란은 석회와 결합해 불용성이면서 수밀성을 갖는 화합물을 형성한다.

매립을 매립구조에 따라 분류할 때는 매립층 내부의 산소 공급·분해 방식을 기준으로 혐기성 매립, 호기성 매립, 혐기성 위생매립 등으로 구분한다.

"위생매립" 자체는 이러한 구조적 세부 분류의 한 항목이라기보다, 위생적으로 관리되는 매립 전반을 지칭하는 포괄적인 용어에 가까우므로 매립구조에 따른 분류 항목으로 나란히 놓기에는 적절하지 않다.

토양세척법(soil washing)은 오염토양의 부피를 크게 줄일 수 있고, 무기물과 유기물 오염을 동시에 처리할 수 있으며, 오염 농도가 다양한 토양에도 적용할 수 있다는 것이 실제 장점으로 꼽힌다.

반면 유기물 함량이 높을수록 오염물질이 토양 입자나 유기물에 강하게 흡착되어 세척액으로 잘 떨어져 나오지 않으므로, 오히려 세척효율이 낮아지는 경향이 있다. 따라서 유기물 함량이 높을수록 세척효율이 높아진다는 설명은 옳지 않다.

퇴비화에서의 공기 공급은 미생물에게 산소를 대주는 데 그치지 않고, 분해열을 실어 내보내 퇴비단의 온도를 조절하고 수분을 증발시키는 역할까지 함께 수행한다. 이때 퇴비물질의 공극 내에는 대략 5~15% 수준의 산소가 유지되도록 관리한다.

다만 이를 충족하려면 상당한 양의 공기를 불어넣어야 해서, 권장 공기주입률은 통상 50~200L/min·m³ 수준으로 제시된다. 15~20L/min·m³은 이 범위에 크게 못 미치는 값이므로 적합한 공기주입률에 대한 설명으로 옳지 않다.

인구 100만 명이 하루 2.0kg씩 배출하므로 하루 발생량은 $1,000,000 \times 2.0 = 2,000,000\ \mathrm{kg/day}$이고, 연간 발생량은 $2,000,000 \times 365 = 730,000,000\ \mathrm{kg/year}$이다.

압축밀도 500kg/m3로 매립하면 연간 소요 체적은 $\dfrac{730,000,000}{500} = 1,460,000\ \mathrm{m^3}$이며, Cell 1층 높이 5m를 8개 층으로 쌓으므로 총 매립 높이는 $5 \times 8 = 40\ \mathrm{m}$이다.

따라서 연간 소요면적은 $\dfrac{1,460,000}{40} = 36,500\ \mathrm{m^2}$이 된다.

고체·액체 연료의 이론 산소량(중량기준)은 연료의 원소분석 결과를 이용해 $O_o = 2.67C + 8H - O + S\ (\mathrm{kg/kg})$로 산출한다. 여기서 8H는 수소가 연소에 필요로 하는 산소량이고, 연료 중에 이미 존재하는 산소(O)는 그만큼 소요 산소량에서 빼 주며, 황(S)의 연소에 필요한 산소량은 더해 준다.

탄소항의 계수 2.67은 $\mathrm{C + O_2 \rightarrow CO_2}$ 반응에서 탄소 1kg을 완전연소시키는 데 필요한 산소의 질량비(32/12)에서 나온 값이다.

고체연료는 가격이 저렴하고 인화·폭발 위험성이 낮으며, 노천에 야적하는 등 저장·운반이 비교적 자유롭다는 것이 실제 장점으로 꼽힌다.

반면 고체연료는 액체·기체연료에 비해 점화와 소화(불을 끄는 것)가 쉽지 않다는 점이 오히려 상대적인 단점으로 지적되므로, 점화와 소화가 용이하다는 설명은 고체연료의 장점으로 옳지 않다.

폐기물의 3성분 조성비를 이용한 저위발열량 추정에서 말하는 3성분은 수분, 회분, 가연분을 가리키며, 이 세 성분의 비율을 바탕으로 발열량을 추정한다.

휘발분은 수분·회분·휘발분·고정탄소로 구성되는 공업분석 항목에 속하는 개념으로, 저위발열량 3성분 추정식의 구성 요소에는 포함되지 않는다.

건성가스(dry gas)는 메탄($\mathrm{CH_4}$) 함량이 높은 가스를 가리키며, 천연가스가 대표적인 예이다.

$\mathrm{H_2}$, CO, $\mathrm{CO_2}$는 건성가스의 주성분이 아니라 각각 다른 연료가스·연소가스의 성분과 관련이 있는 물질이다.

이론연소온도는 $T = \dfrac{H_l}{V_g \times C_p} + t_0$로 구할 수 있으며, 여기서 $H_l$은 저위발열량, $V_g$는 이론연소가스량, $C_p$는 연소가스의 평균정압비열, $t_0$는 기준온도(실온)이다.

주어진 값을 대입하면 $T = \dfrac{8,000}{10 \times 0.35} + 15 \approx 2,285.7 + 15 \approx 2,300\ ^\circ\mathrm{C}$가 된다.

다단로(multiple hearth furnace)는 여러 단(hearth)을 거치며 건조-연소-냉각 구간이 순차적으로 나뉘어 있어, 오히려 함수율이 높고 혼합된 하수슬러지 등의 소각에 적합한 방식으로 알려져 있다.

따라서 "수분이 적고 혼합된 슬러지 소각에 적합하다"는 설명은 실제 특성과 반대되어 옳지 않다. 온도제어가 용이하고 동력·운전비가 저렴한 점, 가동부가 많아 고장률이 높은 점, 24시간 연속운전이 필요한 점은 다단로의 실제 특성에 부합한다.

이론산소량은 $O_o = 1.867C + 5.6H - 0.7O + 0.7S$ (Sm³/kg)로 구하는데, 이 폐타이어는 O와 S의 조성비가 같아(각 1.9%) 두 항이 서로 상쇄되어 $O_o = 1.867 \times 0.78 + 5.6 \times 0.067 \approx 1.831\ \mathrm{Sm^3/kg}$이 된다.

이론공기량은 $A_o = O_o / 0.21 \approx 8.72\ \mathrm{Sm^3/kg}$이고, 공기비 2.2를 적용한 실제공기량은 $A = 2.2 \times 8.72 \approx 19.19\ \mathrm{Sm^3/kg}$이다.

공기 중 질소량은 $0.79 \times 19.19 \approx 15.16\ \mathrm{Sm^3/kg}$이며, 연료 자체에 포함된 질소(1.1%)가 기여하는 양은 매우 작아 총 질소발생량은 약 15.16 Sm³/kg 수준이 된다.

$\mathrm{C_{10}H_{17}O_6N}$의 완전연소 반응식은 $\mathrm{C_{10}H_{17}O_6N + 11.25O_2 \rightarrow 10CO_2 + 8.5H_2O + 0.5N_2}$로, 산소 원자수를 맞추면 산소 11.25몰이 필요함을 알 수 있다.

이 물질의 분자량은 247이므로 필요한 산소의 질량비는 $\dfrac{11.25 \times 32}{247} \approx 1.457\ \mathrm{kg\ O_2/kg}$이고, 폐기물 5kg에 대해서는 $5 \times 1.457 \approx 7.29\ \mathrm{kg}$의 산소가 필요하다.

공기 중 산소가 중량비로 23%이므로 필요한 공기량은 $\dfrac{7.29}{0.23} \approx 32\ \mathrm{kg}$이 된다.

절탄기(economizer)는 연도(굴뚝으로 가는 배기가스 통로)에 설치되어, 보일러를 빠져나가는 연소가스가 아직 지니고 있는 여열을 이용해 보일러로 들어가는 급수를 미리 예열함으로써 보일러 효율을 높이는 장치이다.

공기예열기는 연소용 공기를, 과열기·재열기는 증기 계통을 각각 예열·가열하는 장치로 급수를 예열하는 절탄기와는 목적이 다르다.

일일 처리량 30ton 중 재로 남는 비율이 20%이므로 재의 질량은 $30 \times 0.20 = 6\ \mathrm{ton}$이다.

이 재의 용적이 10.3m³이므로 밀도는 $\dfrac{6}{10.3} \approx 0.58\ \mathrm{ton/m^3}$이 된다.

연돌(굴뚝) 높이를 2배로 늘린다고 해서 통풍력이 정확히 2배로 향상되는 것은 아니다. 통풍력은 연돌이 높아질수록 커지는 경향이 있지만, 굴뚝이 길어지면 배기가스의 마찰손실과 온도 강하도 함께 커지기 때문에 실제 통풍력의 증가율은 높이 증가율에 못 미친다.

• 자연통풍이 연돌 내외의 밀도차(온도차)에 의한 부력에만 의존하는 방식이라는 설명은 맞다.
• 흡인통풍에서 연소실 내부 압력을 음(－)으로 유지한다는 설명도 맞다.
• 평형통풍이 냉공기 침입과 화염 손실을 방지하는 이점을 갖는다는 설명도 맞다.

연소실의 체적은 $1.2 \times 2.0 \times 11.5 = 27.6\ \mathrm{m^3}$이다.

열발생률은 시간당 발생하는 열량을 연소실 체적으로 나눈 값으로, $\dfrac{10,000 \times 100}{27.6} \approx 36,232\ \mathrm{kcal/m^3 \cdot h}$가 되어 약 36,200에 해당한다.

유동층 소각로는 연소효율이 높아 미연소분 배출이 적고 2차 연소실이 불필요하며, 유동매체의 열용량이 커서 액상·기상·고형폐기물의 전소 및 혼소가 가능하다. 또한 유동매체의 축열량이 높아 단기간 정지 후 재가동 시에도 보조연료 없이 정상가동이 가능하다는 점이 실제 장점으로 꼽힌다.

반면 모래 등 유동매체가 활발히 유동하는 구조 특성상, 상(床)에 가라앉은 이물질이나 찌꺼기를 분리해 내기가 오히려 어렵다는 것이 유동층 소각로의 실제 단점으로 지적된다. 따라서 찌꺼기 분리가 용이하다는 설명은 옳지 않다.

폐기물 내 유기물을 완전연소시키기 위한 3T는 충분한 연소온도(Temperature), 충분한 연소시간(Time), 충분한 혼합(Turbulence)을 의미한다.

"충분한 연료"는 이 3T 조건에 포함되지 않는 항목이다.

소각로의 질소산화물 발생 억제에는 버너·연소실 구조 개선, 배기가스 재순환, 2단 연소 등이 실제로 활용되는 방법이다.

반면 예열온도를 높여 연소온도를 상승시키는 것은 오히려 열적(Thermal) 질소산화물의 생성을 촉진하는 방향으로 작용하므로, 질소산화물 억제방법으로 옳지 않다.

이론산소량은 $O_o = 1.867C + 5.6H - 0.7O = 1.867 \times 0.70 + 5.6 \times 0.20 - 0.7 \times 0.10 \approx 2.357\ \mathrm{Sm^3/kg}$이다.

이론공기량은 $A_o = O_o / 0.21 \approx 11.22\ \mathrm{Sm^3/kg}$이며, 폐기물 1톤(1,000kg)에 대해서는 $1,000 \times 11.22 \approx 11,200\ \mathrm{Sm^3}$이 된다.

Dulong식은 $H_l = 8,100C + 34,000\left(H - \dfrac{O}{8}\right) + 2,500S - 600(9H+W)$ 형태로 표현된다.

여기서 $\left(H - \dfrac{O}{8}\right)$는 연료 중 산소와 이미 결합되어 연소에 기여하지 못하는 수소를 제외한, 실제 연소반응에 참여하는 유효수소를 나타낸다. $(9H+W)$는 수소의 연소로 새로 생성되는 수분과 연료가 원래 지니고 있던 수분(W)을 합한 총수분량으로, 이 수분이 증발하며 빼앗아가는 열량을 보정하기 위해 사용된다.

1일 처리량 50ton(=50,000kg)을 24시간 연속가동으로 처리하므로 시간당 처리량은 $\dfrac{50,000}{24} \approx 2,083\ \mathrm{kg/hr}$이다.

화상부하 150kg/m²·hr를 적용하면 필요한 화상면적은 $\dfrac{2,083}{150} \approx 13.9\ \mathrm{m^2}$로, 약 14m²가 된다.

석회석 슬러리를 이용한 흡수법, 활성탄흡착법(SO2가 표면에서 산화된 뒤 수증기와 반응해 황산으로 고정), 수산화나트륨 흡수법은 모두 실제 배연탈황 공정에서 알려진 원리와 조건에 부합한다.

반면 활성산화망간을 이용한 탈황 반응은 상온이 아니라 일정 수준의 가열이 필요한 조건에서 SO2·O2와 반응하여 황산망간을 생성하는 방식으로 알려져 있어, "상온에서" 반응이 진행된다는 설명은 옳지 않다.

연료가 잘 연소되기 위해서는 공기연료비가 적정해야 하고, 충분한 산소가 공급되어야 하며, 점화를 위한 혼합도가 높아야 한다.

반면 로 내의 체류시간은 오히려 충분히 확보되어야 완전연소가 가능하며, 체류시간을 가급적 짧게 하는 것은 불완전연소를 유발할 수 있어 옳은 조건이 아니다.

시안 분석 시 방해물질은 대부분 증류 과정에서 제거되지만, 다량의 지방성분·잔류염소·황화합물은 별도의 전처리가 필요하다. 황화합물은 아세트산아연 용액으로, 잔류염소는 환원제(아스코르빈산 등)로 제거하는 절차가 표준적으로 쓰인다.

다량의 지방성분이 함유된 시료는 pH를 조절한 뒤 노말헥산이나 클로로폼과 같은 유기용매로 지방성분을 추출해 유기용매층으로 옮긴 다음, 시안이 남아있는 수층을 시험에 사용하고 지방이 포함된 유기용매층은 버려야 한다. 그런데 이 설명은 반대로 수층을 버리고 유기물층을 사용한다고 되어 있어, 절차가 뒤바뀐 잘못된 설명이다.

용출시험의 용출조작은 상온·상압에서 시료를 진탕기에 넣고 6시간 동안 연속으로 진탕한 다음, 공극 크기 1.0μm의 유리섬유여지를 이용해 여과하여 용출액을 얻도록 규정되어 있다. 따라서 이 설명이 용출조작기준에 부합한다.

나머지는 기준값이 어긋난 설명이다. 진탕기의 진폭은 4~5cm, 진탕횟수는 매분 약 200회로 규정되어 있으며, 시료와 용매는 1:10(W:V)의 비로 2,000mL 삼각플라스크에 넣어 혼합한다.

PCBs와 같은 유기염소계 화합물은 할로겐 원자에 대한 감도가 매우 높은 전자포획검출기(ECD)를 이용해 검출하는 것이 표준적인 방법이다.

열전도도검출기(TCD), 불꽃광도검출기(FPD), 수소염이온화검출기(FID)는 각각 다른 특성의 물질(무기가스, 인·황화합물, 탄화수소 등)에 특화된 검출기로, PCBs 분석에는 적합하지 않다.

정량한계(LOQ)는 분석 대상을 신뢰할 수 있는 수준으로 '정량'할 수 있는 최소 측정값을 말하며, 정량한계 부근 농도의 시료를 반복 측정해 얻은 결과의 표준편차에 10배한 값으로 정한다.

이와 짝을 이루는 개념이 방법검출한계(MDL)인데, 이는 '있다/없다'를 판별할 수 있는 최소 농도로 같은 반복 측정 결과의 표준편차에 3.14배(자유도 6, 99% 신뢰수준의 t값)한 값을 사용한다.

즉 검출은 3.14배, 정량은 10배로 정량한계가 검출한계보다 항상 크며, 이는 존재 여부만 아는 것보다 농도값을 신뢰하려면 더 큰 신호가 필요하다는 뜻이다. 두 배수를 서로 바꿔 제시하는 형태로 자주 출제되므로 구분해 외워야 한다.

휘발성이 높은 저급 염소화 탄화수소류는 염소 원자를 포함한 화합물에 대한 감도가 큰 전자포획검출기(ECD)로 검출하며, 운반기체로는 질소를 사용하는 조합이 표준적으로 쓰인다.

열전도도검출기(TCD)를 사용하거나 운반기체로 아세틸렌을 사용하는 조합은 이 분석법에 표준적으로 사용되는 구성과 다르다.

흡광도는 투과도(T)의 단순한 역수가 아니라 역수에 상용대수를 취한 값, 즉 $A = \log\dfrac{1}{T}$로 정의된다. 따라서 '흡광도는 투과도의 역수이다'라는 설명은 정의와 다르다.

램버트-비어 법칙에 따르면 흡광도는 농도와 흡광계수, 광로길이의 곱에 비례하므로 흡광계수가 커지면 같은 농도에서도 흡광도는 증가한다. 또한 미리 작성해 둔 검량선을 이용하면 흡광계수 값을 몰라도 측정된 흡광도로부터 농도를 구할 수 있다.

원자흡수분광광도법의 간섭은 불꽃온도가 낮아 열분해(원자화)가 충분히 일어나지 않을 때, 시료 성분이 열적으로 안정한(분해되기 어려운) 화합물로 바뀌어 원자화를 방해할 때, 염류가 많아 버너 헤드에 고체가 쌓여 물리적으로 시료 도입을 막을 때, 알칼리금속의 할로겐화합물처럼 이온화되기 쉬운 물질이 다량 존재해 이온화 간섭을 일으킬 때 나타난다.

반대로 시료 성분이 오히려 불안정한(분해되기 쉬운) 환원성 물질로 바뀌는 경우는 불꽃 중에서 더 쉽게 분해·원자화되는 방향이므로, 원자화를 방해하는 간섭 요인으로 보기 어렵다.

공기-아세틸렌 불꽃에서 크롬을 정량할 때는 철, 니켈 등 공존 금속이 내화성 화합물을 만들어 원자화를 방해하는 화학적 간섭이 나타나기 쉽다. 이때 황산나트륨을 시료에 첨가하면 공존물질에 의한 방해 영향을 완화하여 크롬의 원자화를 안정시킬 수 있다.

시안화칼륨이나 L-아스코르빈산은 각각 착물 형성, 환원제 등 다른 목적으로 쓰이는 시약이어서 크롬 측정 시 철·니켈 간섭을 억제하는 첨가제와는 성격이 다르다.

분자 흡수나 광산란에 의한 오차는 불꽃이나 흑연로를 이용하는 원자흡수분광광도법에서 나타나는 간섭 현상이며, 기체크로마토그래피법의 원리와는 관련이 없다. 따라서 이를 기체크로마토그래피 설명으로 서술한 부분은 옳지 않다.

기체크로마토그래피는 일정 유량의 운반가스가 시료도입부에서 분리관을 거쳐 검출기를 통해 빠져나가는 구조이며, 유기인 분석 시에는 추출용매 속 불순물의 영향을 바탕시료·시약바탕시료 분석으로 확인한다. 장치는 압력조절밸브, 유량조절기, 압력계, 유량계, 시료도입부, 분리관, 검출기로 구성된다.

유리전극을 정제수로 잘 씻고 남은 물기를 닦아낸 뒤 되풀이 측정할 때의 기준은 측정값이 0.05 이하의 pH 차이를 보일 때까지이며, 0.5는 지나치게 큰 오차 허용범위여서 시험기준과 맞지 않는다.

pH를 수소이온농도의 역수의 상용대수로 나타낸다는 정의, 산성 표준용액은 3개월·염기성 표준용액은 산화칼슘 흡수관을 부착하여 1개월 이내에 사용한다는 규정, pH미터의 재현성이 ±0.05 이내여야 한다는 기준은 모두 올바른 내용이다.

기체크로마토그래피의 운반가스는 시료 성분과 반응하지 않는 불활성 기체(질소, 헬륨 등)를 사용하며, 아세틸렌은 불꽃을 만드는 연료가스로 원자흡수분광광도법 등에 쓰이는 물질이지 기체크로마토그래피의 운반가스가 아니다. 따라서 운반기체로 고순도 아세틸렌을 사용한다는 설명은 틀렸다.

고순도의 시약·용매 사용, 플로리실·실리카겔 컬럼을 이용한 정제, 구데르나다니쉬(KD)농축기나 회전증발농축기를 이용한 농축은 PCBs 분석 과정에서 실제로 쓰이는 절차이다.

폐기물공정시험기준의 용출시험은 매립된 폐기물에서 빗물 등에 의해 유해물질이 빠져나오는 상황을 모사하는 시험이다. 그래서 용매를 순수한 물이 아니라 정제수에 염산을 넣어 약산성으로 맞춘 물로 쓰며, 그 기준이 pH 5.8∼6.3이다.

제시문의 조건대로 조제한 시료를 100g 이상 정확히 달고, 시료와 용매의 비를 1 : 10(W : V)으로 하여 2,000mL 삼각플라스크에 넣어 혼합한다. 시료를 100g 취했다면 용매는 1,000mL가 된다.

혼합액은 상온·상압에서 진폭 4∼5cm, 매분 약 200회로 6시간 연속 진탕한 뒤 1.0μm 유리섬유거름종이로 여과하고, 그 여과액을 시험용액으로 삼는다. 용매를 중성이나 강산성으로 잡으면 실제 매립지의 침출 조건과 달라져 용출량이 과소·과대 평가되므로, 약산성 범위를 지키는 것이 이 시험의 핵심 조건이다.

폐기물공정시험기준의 시료채취 방법에서는 대상 폐기물의 양(톤)이 많아질수록 채취해야 할 시료의 최소 개수도 단계적으로 늘어나도록 정하고 있다.

5,400톤은 구간 구분상 가장 상위인 5,000톤 이상 구간에 해당하여 최소 60개의 시료를 채취하도록 정해져 있으며, 이는 전체 폐기물을 대표할 수 있는 시료를 충분히 확보하기 위한 기준이다.

감염성 미생물의 존재나 멸균 효과를 확인하는 데는 아포균 검사법, 세균배양 검사법, 멸균테이프 검사법 등이 실제 분석 수단으로 쓰인다.

반면 열멸균은 그 자체가 미생물을 없애는 처리(가열 멸균) 방법이지 감염성 미생물을 검출·확인하는 시험법은 아니므로, 나열된 방법 중 감염성 미생물 분석과 가장 거리가 먼 것에 해당한다.

폐기물공정시험기준에서는 수분함량이 85% 이상인 시료의 용출 결과를 비교할 수 있도록 수분함량 보정을 적용하며, 보정농도는 실측농도에 15/(100-수분함량)을 곱하여 구한다.

$C = 1.2 \times \dfrac{15}{100-94} = 1.2 \times 2.5 = 3.0\ \mathrm{mg/L}$

따라서 수분함량 94%를 보정한 카드뮴 농도는 3.0mg/L이 된다.

빛의 30%가 흡수되었다면 나머지 70%가 투과한 것이므로 투과도 T=0.7이며, 흡광도는 투과도 역수에 상용대수를 취한 값으로 구한다.

$A = \log\dfrac{1}{0.7} = 0.155$

기체크로마토그래피의 정성분석은 동일한 분석조건에서 얻은 머무름시간을 표준물질의 값과 비교해 성분을 확인한다. 머무름시간은 한 번만 재면 오차가 크므로 3회 측정한 평균치를 쓰도록 규정한다.

또한 실무에서 다루는 피크의 머무름시간 범위를 5∼30분으로 잡고, 이 범위의 피크는 같은 조건으로 반복시험할 때 ±3% 오차범위 안에 들어야 한다고 본다. 이 범위를 벗어나면 컬럼 상태, 운반기체 유량, 온도 프로그램 등 분석조건이 흔들린 것이므로 조건을 다시 잡아야 한다.

따라서 빈칸에는 순서대로 3(회), 5∼30(분), ±3(%)이 들어간다.

기체크로마토그래피의 정량분석은 각 분석방법이 규정한 절차대로 시험해 얻은 크로마토그램의 재현성, 시료성분의 양, 피크의 면적 또는 높이 사이의 관계를 검토하는 방식으로 이루어진다. 성분의 양이 피크 면적(또는 높이)에 비례한다는 관계를, 재현성이 확보된 크로마토그램 위에서 확인하는 것이다.

제시문의 세 빈칸에 들어갈 항목이 바로 이 세 가지이므로 분리관의 검출한계는 여기에 해당하지 않는다. 검출한계는 검출기와 분석법 전체의 감도로 정해지는 값이지 분리관(컬럼)이 갖는 성질이 아니며, 정량 관계식을 세우는 항목도 아니다. 분리관에 요구되는 성능은 검출한계가 아니라 분리능·이론단수 같은 분리 성능이다.

실제 정량은 이 관계를 근거로 절대검량선법, 넓이백분율법, 보정넓이백분율법, 표준물첨가법, 내부표준법 등으로 수행한다.

pH는 수소이온농도의 역수에 상용대수를 취한 값, 즉 $pH = \log\dfrac{1}{[H^+]} = -\log[H^+]$로 정의된다.

이는 수소이온농도의 상용대수 그 자체도 아니고, 상용대수를 구한 뒤 다시 역수를 취한 값도 아니라는 점에서 다른 서술과 구별된다.

마이크로파를 이용한 유기물 분해(산분해)에서는 시료를 용기에 넣은 뒤 질산 10~20mL를 가하여 밀폐용기 안에서 고온·고압으로 분해하는 것이 표준적인 절차이며, 수산화나트륨과 같은 염기성 시약을 넣는다는 설명은 실제 방법과 맞지 않는다.

밀폐용기 내 최고압력(약 120~200psi), 분해 후 충분한 냉각과 잔류 질산 가스 제거·여과·세척 절차, 밀폐용기 개수에 따른 마이크로파 전력 조정(1~3개 300W, 4~6개 600W, 7개 이상 1,200W)은 실제 시험기준에 부합하는 내용이다.

생활폐기물 수집·운반 대행자에 대한 대행실적 평가는 정기적으로, 매년 1회 이상 실시하도록 정하고 있다.

분기별·반기별처럼 짧은 주기나 2년에 한 번과 같이 긴 주기로 평가하는 것은 실제 기준과 다르다.

위해의료폐기물은 조직물류폐기물, 병리계폐기물, 손상성폐기물, 생물・화학폐기물, 혈액오염폐기물로 구분되며, 이 중 조직물류폐기물에는 인체 또는 동물의 조직・장기・기관 및 신체의 일부, 동물의 사체와 함께 혈액・고름 및 혈액생성물(혈청, 혈장, 혈액제제)이 포함된다.

폐혈액백이나 혈액투석에 사용된 폐기물은 혈액오염폐기물로, 폐항암제는 생물・화학폐기물로 분류되어 조직물류폐기물과는 구분된다.

유기성 폐기물을 매립한 시설은 사후관리 기간 동안 발생가스를 정기적으로 조사해야 한다. 조사항목은 제시문에 나온 대로 외기온도, 가스온도, 메탄, 이산화탄소, 암모니아, 황화수소 등이다.

조사주기는 매립이 끝난 직후일수록 가스 발생량이 많고 변동이 커서 촘촘하게, 시간이 흘러 유기물 분해가 안정되면 성글게 잡는다. 그래서 매립종료 후 5년까지는 분기 1회 이상, 5년이 지난 후에는 연 1회 이상 조사하도록 규정한다.

주 1회나 월 1회는 사후관리 단계의 가스 조사 주기로는 지나치게 잦고, 5년이 지난 뒤에 연 2회를 요구하지도 않는다. 초기 5년은 분기 단위, 그 이후는 연 단위라는 두 단계 구조로 정리해 두면 된다.

폐기물 발생 억제 지침 준수의무 대상 배출자는 최근 3년간의 연평균 배출량을 기준으로 가린다. 배출량이 많아 감량 효과가 큰 사업장을 골라 지침을 지키게 하려는 규정이다.

기준은 폐기물 종류에 따라 둘로 나뉜다. 지정폐기물은 연평균 100톤 이상, 지정폐기물 외의 폐기물은 연평균 1,000톤 이상을 배출하는 자가 대상이다. 유해성이 큰 지정폐기물 쪽 문턱이 훨씬 낮게 설정되어 있다는 점이 핵심이다.

따라서 빈칸은 지정폐기물 외의 폐기물과 1,000톤의 조합이 된다. 지정폐기물에 300톤·500톤을 붙이거나 지정폐기물 외의 폐기물에 500톤을 붙인 조합은 법정 기준값이 아니다.

유기성 오니를 화력발전소 연료로 쓰기 위해 가공하는 재활용업자는 자기가 만든 연료의 품질을 스스로 확인해 보고해야 한다. 측정항목은 제시문에 나온 저위발열량, 수분 함유량, 회분 함유량, 황분 함유량, 길이 및 금속성분이다.

측정·제출 주기는 매 분기당 1회 이상이고, 결과는 시·도지사에게 제출한다. 태워서 쓰는 물질이므로 연료로서의 성능을 좌우하는 발열량·수분·회분과 함께, 대기오염과 직결되는 황분·금속성분을 주기적으로 확인하게 한 것이다.

연 1회로는 원료 오니의 성상 변동을 잡아내기 어렵고, 매월이나 매주 단위는 이 규정이 요구하는 주기가 아니다. 분기 단위 관리가 기준이라는 점만 확실히 잡아 두면 된다.

폐기물 수집·운반업자가 인수한 의료폐기물을 임시보관장소에 둘 때에는 냉장 기능을 갖춘 전용보관시설에서 섭씨 4도 이하의 온도를 유지하며 5일을 넘기지 않도록 정하고 있다.

이는 미생물 증식과 부패를 억제하기 위한 보관조건으로, 온도가 더 높거나(6도) 보관기간이 더 길거나(8일) 일반보관시설을 이용하는 조합은 이 기준에 맞지 않는다.

폐기물처리시설의 기술관리대행계약에 포함되는 점검항목은 폐기물관리법 시행규칙에서 규정하며, 중간처분시설 중 소각시설 및 고온열분해시설의 경우 안전설비·배출가스 오염물질 농도·연도 기밀유지상태 등을 점검해야 한다. 보기 4번 '유해가스처리시설의 정상가동 여부'는 기술관리대행 필수 점검항목에 포함되지 않으며, 유해가스 처리는 배출가스 처리시설(집진기, 흡수탑 등)의 정상가동 여부로 포괄되거나 별도의 환경·안전기준에서 관리되는 영역이다. 따라서 기술관리대행계약 점검항목으로서 독립적으로 명시되지 않는다.

설치신고대상 폐기물처리시설은 일정 규모 이상의 시설만 해당하며, 일정 규모 미만이면 신고 대상에서 제외된다. 보기 1, 2, 4는 모두 설치신고 대상에서 제외되는 규모(10톤 미만, 100kg 미만, 100톤 미만)를 정확히 나타내고 있다. 반면 보기 3의 유수분리시설은 1일 처리능력 100톤 이상이 설치신고 대상이므로, 100톤 미만이라는 표현은 신고 대상이 아닌 경우를 설명하고 있어 설치신고대상 기준으로는 알맞지 않다.

폐기물처리시설의 설치・운영이 주변 지역에 미치는 영향을 3년마다 조사해야 하는 대상 시설은 대통령령으로 정해져 있으며, 1일 처분능력 50톤 이상의 사업장폐기물 소각시설, 매립면적 1만 제곱미터 이상의 사업장 지정폐기물 매립시설, 폐기물을 연료로 사용하는 시멘트 소성로 등이 여기에 해당한다.

사업장 일반폐기물 매립시설은 매립면적 15만 제곱미터 이상인 경우가 조사 대상이므로, 10만 제곱미터를 기준으로 제시한 설명이 규정과 가장 거리가 멀다.

폐기물처리시설 중 재활용시설은 기계적・화학적・생물학적 재활용시설 등으로 구분되며, 고형화・고화 시설이나 중화・산화・환원・중합・축합・치환 등 화학반응을 이용하는 반응시설, 응집・침전 시설은 화학적 재활용시설로 분류된다.

반면 연료화 시설은 폐기물을 물리적으로 가공해 고형연료 등을 만드는 시설로 기계적 재활용시설 범주에 속하므로 화학적 재활용시설에는 해당하지 않는다.

폐기물관리법에서 폐기물처리시설은 폐기물의 중간처분시설, 최종처분시설 및 재활용시설을 모두 포함하는 개념으로, 그 구체적인 범위는 대통령령으로 정하도록 하고 있다.

따라서 재활용시설을 제외하고 환경부령으로 정한다고 서술한 부분은 실제 정의와 맞지 않으며, 폐기물・지정폐기물・폐기물감량화시설에 대한 나머지 설명은 법령상의 정의와 부합한다.

압축시설, 파쇄・분쇄시설, 절단시설과 같은 기계적 처분시설은 1일 처분능력 또는 재활용능력이 100톤 이상일 때 기술관리인을 두도록 정하고 있어, 이보다 작은 시설은 배치 의무 대상에서 제외된다.

1일 처리능력 50톤인 파쇄시설은 이 기준에 미치지 못해 기술관리인을 반드시 두어야 하는 시설로 보기 어려우며, 120톤 절단시설과 150톤 압축시설은 기준을 넘어 대상에 포함된다. 사료화・퇴비화・연료화시설은 1일 재활용능력 5톤 이상이면 대상이 되므로, 10톤 규모의 연료화시설도 기술관리인 배치 대상이다.

폐기물관리법령상 중간처분시설 중 기계적 처분시설에는 압축・파쇄・분쇄・절단시설, 용융시설, 증발・농축시설, 정제시설, 유수분리시설, 탈수・건조시설, 멸균분쇄시설 등이 포함된다.

세척시설은 재활용시설 쪽에 분류되어 있어 중간처분시설의 기계적 처분시설 항목으로는 명시되어 있지 않으므로, 나열된 시설 중 기계적 처분시설에 해당하지 않는 것으로 볼 수 있다.

폐기물처리시설의 주변지역 영향조사는 시설 때문에 인근 주민이 실제로 받는 영향을 확인하는 것이 목적이다. 그래서 조사지점을 시설 부지 안이 아니라 해당 시설에 인접한 주거지역 가운데에서 고르도록 정해 두었다.

이 가운데 미세먼지와 다이옥신 조사지점은 3개소 이상의 일정한 곳으로 한다. 한두 지점만 재면 바람 방향이나 그날의 기상 조건에 따라 결과가 크게 흔들리므로, 최소 세 지점을 고정해 두고 같은 곳에서 반복 측정해야 대표성이 확보된다.

조사항목마다 요구되는 지점 수가 다르게 규정되어 있으므로, 대기질 계열 항목인 미세먼지·다이옥신은 3개소 이상이라는 숫자를 항목과 묶어서 외워 두는 것이 좋다.

관리형 매립시설에서 발생하는 침출수는 배출되는 지역 구분에 따라 배출허용기준이 다르게 적용되며, 부유물질량은 청정지역 30mg/L, 가지역 50mg/L, 나지역 70mg/L 이하로 정해져 있다.

따라서 가지역 기준에서 침출수의 부유물질 허용기준은 50mg/L 이하이다.

대통령령으로 정하는 사업장에는 공공하수처리시설을 설치・운영하는 사업장, 1일 평균 300킬로그램 이상의 폐기물을 배출하는 사업장, 지정폐기물을 배출하는 사업장 등이 포함된다.

건설공사로 인한 폐기물 배출 사업장은 착공부터 준공까지 발생하는 폐기물의 양이 3톤이 아니라 5톤 이상인 경우를 기준으로 하므로, 3톤을 기준으로 서술한 내용은 실제 규정과 다르다.

에너지회수기준의 이행 여부를 측정・확인하는 기관으로는 한국환경공단, 한국기계연구원, 한국산업기술시험원 등 환경・에너지・기계 분야의 전문기관이 지정되어 있다.

한국시설안전공단은 교량・터널 등 시설물의 안전점검・진단을 담당하던 기관(현재는 국토안전관리원으로 통합)으로 폐기물의 에너지회수기준 측정업무와는 관련이 없어, 나열된 기관 중 가장 거리가 먼 곳이다.

의료폐기물 전용용기는 환경부장관이 정한 검사기관에서 검사를 받은 것만 사용할 수 있으며, 검사기관으로는 한국환경공단과 한국건설생활환경시험연구원 등이 지정되어 있다.

의료기기 시험・인증을 담당하는 기관이나 환경 관련 협회 등은 의료폐기물 전용용기 검사기관으로 지정되어 있지 않다.

정답 2번이 틀린 설명이다. 소각시설에서 요구하는 기술인력은 천정크레인 운전자가 아니라 소각시설 운영 경험자이다. 폐기물관리법 시행규칙에서 1일 50톤 이상의 소각시설 운영 위탁에 필요한 기술인력은 해당 시설에서 폐기물 처분시설의 운영을 위탁받아 2년 이상 근무한 자 2명으로 규정되어 있다. 천정크레인 운전경력은 소각시설 운영 기술인력 요건이 아니며, 보기 1·3·4는 각각 광역폐기물처리시설의 매립, 음식물 처분, 음식물 재활용시설에 대한 정확한 기술인력 기준이다.

폐기물처리업자 등은 폐기물의 발생·배출·처리 상황을 장부에 기록해야 하고, 그 장부는 마지막으로 기록한 날부터 3년간 보존해야 한다. 기록을 시작한 날이 아니라 최종 기재일이 기산점이라는 점이 함께 출제되는 부분이다.

보존기간을 두는 까닭은 폐기물의 인계·인수와 처리 이력을 사후에 추적·확인하기 위해서다. 3년은 지도·점검과 이력 확인이 실효를 갖는 기간으로 정해진 것이며, 1년은 추적에 쓰기에 너무 짧고 5년이나 7년은 이 규정이 요구하는 기간이 아니다.