니트로글리세린은 분자 내부에 산소를 지닌 자기반응성(폭발성) 물질로, 상온에서 유상 액체이며 외부 공기 공급 없이 스스로 타는 자기연소(내부연소) 형태를 보인다. 확산연소는 분출된 가연성 기체가 주위 공기와 확산·혼합하면서 타는 형태(LPG·LNG 등 가스류)이므로 니트로글리세린과의 짝짓기는 틀렸다. 등유의 증발연소, 목재의 분해연소, 코크스의 표면연소는 모두 올바른 짝짓기다.

내압방폭구조는 용기 내부에서 가연성가스가 폭발하더라도 용기가 그 폭발압력을 견디고, 접합부 틈새를 통해 외부의 가연성가스로 화염이 전달되어 인화되지 않도록 만든 구조를 말한다. 보호가스를 압입해 내부압력을 유지하는 구조는 압력방폭구조, 전기불꽃이 점화원이 되지 않음을 시험으로 확인한 구조는 본질안전방폭구조, 온도상승에 대비해 안전도를 높인 구조는 안전증방폭구조를 설명한 것이다.

증기폭발은 고온의 고체(또는 용융물)가 저온의 물 등 액체와 접촉할 때, 그 액체가 급격히 가열되어 순간적으로 대량의 증기가 발생하고 이 증기압에 의해 일어나는 물리적 폭발 현상이다. 가연성 기체가 발화원에 의해 폭발하는 것은 화학적(가스)폭발이며, 수증기 응축에 따른 압력강하는 폭발 현상과 무관하므로 해당하지 않는다.

폭발은 화학반응 유무에 따라 화학반응 없이 압력 상승만으로 일어나는 물리적 폭발과, 산화·분해·중합 등 화학반응을 동반하는 화학적 폭발로 구분된다. 압력폭발은 용기 파열처럼 화학반응 없이 압력 자체가 원인이 되므로 물리적 폭발에 해당하며, 산화폭발·분해폭발·촉매에 의한 폭발은 모두 화학반응을 수반하는 화학적 폭발이다.

온도가 높을수록 반응속도가 증가하는 것은 아레니우스식에 따라 반응속도상수가 지수적으로 커지기 때문에 항상 성립한다. 반면 압력 증가나 생성물질 농도 증가가 반응속도를 항상 증가시키는 것은 아니며, 자신은 변하지 않으면서 다른 물질의 반응을 촉진하는 물질은 정촉매이고 부촉매는 오히려 반응을 억제하는 물질이므로 그 설명은 틀렸다.

위험도는 $H=\dfrac{\text{폭발상한}-\text{폭발하한}}{\text{폭발하한}}$ 식으로 구하며, 수소의 폭발상한 75%와 폭발하한 4%를 대입하면 $H=\dfrac{75-4}{4}=17.75$가 되어 위험도는 17.75이다.

혼합기체의 평균분자량은 각 성분의 (부피분율×분자량)을 모두 더해 구한다. $M=0.32\times44+0.05\times32+0.63\times28=14.08+1.6+17.64=33.32$로 계산되어 반올림하면 33.3에 해당한다.

최소점화에너지(MIE)는 온도가 높아질수록 분자 운동이 활발해지고 반응이 촉진되어 오히려 감소하므로, 온도 증가에 따라 MIE가 증가한다는 설명은 틀렸다. 압력이 높아지면 분자 간 거리가 가까워져 MIE가 감소하고, 불활성인 질소농도가 증가하면 점화에 더 큰 에너지가 필요해 MIE가 증가하며, 분진의 MIE가 가연성가스보다 큰 에너지 준위를 가진다는 나머지 설명은 모두 옳다.

착화열은 연료를 초기(상온) 온도에서 착화온도(발화점)까지 끌어올리는 데 필요한 가열 열량을 의미하며, 연소 후 방출되는 총발열량이나 자연발화에 의한 열량과는 구별되는 개념이다.

가스폭발 위험장소는 폭발성 분위기가 존재하는 빈도와 지속시간에 따라 0종 장소(정상 상태에서 연속적으로 또는 장시간 폭발성 분위기가 존재), 1종 장소(정상 작동 중 간헐적으로 생성), 2종 장소(이상 상태에서만 짧게 생성)로 구분되며, 이 중 폭발성 분위기가 가장 자주·오래 존재하는 0종 장소가 가장 위험한 등급이다.

산화에틸렌은 분자 내 에폭시 고리가 불안정해 산소 공급 없이도 스스로 발열 분해반응을 일으키는 자기반응성 물질로, 가열만으로도 분해폭발을 일으킬 수 있다. 에틸렌글리콜·산화철·수산화나트륨은 상온·상압에서 화학적으로 안정해 가열만으로 폭발하지 않는다.

자연발화의 형태는 산화열·분해열·흡착열·중합열·미생물 작용에 의한 발열로 분류된다. 이때 중합열은 시안화수소·산화에틸렌처럼 단량체가 중합할 때 발생하는 열이지, 반응생성물이 중합하면서 나는 열이 아니므로 이 표현은 자연발화 형태의 설명으로 맞지 않는다.

돌턴의 분압법칙은 서로 반응하지 않는 이상기체를 혼합했을 때 혼합기체의 전압력이 각 성분 기체의 분압의 합과 같다는 법칙이다. 부피·기체상수·온도의 합이나 일정성을 다루는 나머지 보기는 이 법칙의 내용과 무관하다.

온도가 일정하므로 각 기체의 PV 값을 합산해 전체 부피로 나누면 전체압력을 구할 수 있다. $P_{total}=\dfrac{P_1V_1+P_2V_2}{V_{total}}=\dfrac{0.5\times10+1.0\times5}{15}=\dfrac{10}{15}=\dfrac{2}{3}\ \mathrm{atm}$이 되어 2/3atm이 정답이다.

점화지연은 혼합기가 일정한 온도·압력에서 자기점화에 이를 때까지 걸리는 시간으로, 압력보다 온도에 더 크게 의존하며 온도가 높아질수록 급격히 짧아진다. 따라서 "특히 압력에 의존하는 편"이라는 설명이 틀리다.

탄소의 완전연소 $\mathrm{C}+\mathrm{O_2}\rightarrow\mathrm{CO_2}$에서 탄소 12kg당 산소 32kg이 필요하므로, 탄소 2kg에 필요한 산소는 $2\times\dfrac{32}{12}=5.33\ \mathrm{kg}$이다. 공기 중 산소의 질량비 23.2%를 적용하면 이론공기량은 $\dfrac{5.33}{0.232}\approx23.0\ \mathrm{kg}$이다.

프로판 연소반응 $\mathrm{C_3H_8}+5\mathrm{O_2}\rightarrow3\mathrm{CO_2}+4\mathrm{H_2O}$과 부탄 연소반응 $\mathrm{C_4H_{10}}+6.5\mathrm{O_2}\rightarrow4\mathrm{CO_2}+5\mathrm{H_2O}$의 산소 계수를 혼합비로 가중평균하면 필요 산소량은 $0.3\times5+0.7\times6.5=6.05\ \mathrm{L}$이다. 공기 중 산소농도가 20%이므로 이론공기량은 $\dfrac{6.05}{0.2}\approx30\ \mathrm{L}$이 된다.

안전간격은 폭발성 혼합가스가 미세한 틈을 통해 다른 공간으로 화염을 전파시키지 못하는 최대 틈새 간격으로, 안전간격이 작을수록 화염이 쉽게 전파되어 폭발위험도(폭발등급)가 높아진다. 따라서 안전간격이 클수록 위험하다는 설명이 옳지 않다.

주요 가스의 폭발범위는 수소 4~75%, 일산화탄소 12.5~74%, 메탄 5~15%, 프로판 2.1~9.5% 수준으로, 범위 폭이 넓은 순서로 나열하면 수소 > 일산화탄소 > 메탄 > 프로판이 된다.

방호벽은 폭발이 일어났을 때 그 충격파와 파편을 차단해 피해 확산을 막는 구조물로, 폭발의 발생 자체를 막는 안전밸브·가스누출경보장치·긴급차단장치와 달리 폭발방지용 안전장치로 분류되지 않는다.

서징(surging) 현상은 펌프 운전 중 압력계 지침과 송출유량이 주기적으로 흔들리는 현상으로, 문제에서 설명한 현상과 정확히 일치한다. 대책으로는 회전차·안내깃의 모양을 변경하거나 방출밸브·바이패스관을 설치해 유동 조건을 바꾸는 방법이 쓰인다. 참고로 흡입양정을 낮추는 것은 캐비테이션 대책, 플라이휠 설치는 수격작용 대책이므로 혼동하지 않아야 한다.

촉매를 이용해 400~800℃에서 탄화수소와 수증기를 반응시켜 메탄·수소·일산화탄소 등을 얻는 공정은 접촉분해(수증기 개질)공정이다. 촉매의 존재 하에 비교적 낮은 온도에서 탄화수소를 분해한다는 점이 촉매 없이 고온에서 진행되는 열분해공정과 구별되는 특징이다.

영구증가율은 (영구증가량/전증가량)×100으로 구한다. 전증가량은 50.4-50=0.4L, 영구증가량은 50.04-50=0.04L이므로 $\dfrac{0.04}{0.4}\times100=10\%$이다. 계산 결과 영구증가율 10%가 되어 주어진 값과 일치한다.

펌프의 축동력은 $L=\dfrac{\gamma Q H}{102\,\eta}$로 구하며, 여기서 γ는 물의 비중량 1000kgf/m³, Q는 유량(m³/s), H는 양정(m), η는 효율이다. 송출량 0.30m³/min을 초당으로 바꾸면 0.005m³/s이므로 $L=\dfrac{1000\times0.005\times10}{102\times0.65}\fallingdotseq0.75$로 약 0.75kW가 된다. 단수(2단)는 이미 전양정 10m에 반영된 값이므로 동력에 따로 곱하지 않는다.

만네스만법·연속주조법·인발법은 모두 이음매 없는(seamless) 관을 제작하는 대표적 방법이다. 반면 전기저항용접법(ERW)은 강판을 관 모양으로 성형한 뒤 접합부를 전기저항용접으로 접합하는 방식이므로, 용접 이음매가 남는 유이음(용접)관 제조법에 해당한다.

Fisher식 정압기는 Loading형 구조로 정특성·동특성이 모두 양호하고 다른 방식에 비해 크기가 콤팩트한 것이 특징이다. 이에 비해 Reynolds식은 언로딩형으로 구조가 대형이고 동특성이 떨어지며, Axial-flow식 역시 언로딩형이라 Loading형인 Fisher식과 구별된다.

플랜지 이음은 볼트로 체결·분해가 가능한 착탈식 이음으로, 배관의 점검·보수 시 필요할 때마다 해체할 수 있다는 것이 장점이다. 따라서 용접이음처럼 분해가 어려운 반영구적인 이음이라는 설명은 플랜지 이음의 특성과 맞지 않아 틀린 내용이다.

LNG(액화천연가스)는 메탄(CH₄)을 주성분으로 하는 가스이며, 이를 약 -162℃까지 냉각·액화하여 저장·수송한다.

게이트 밸브는 유체 흐름과 나란한 방향으로 밸브체가 상하로 움직여 개폐되므로 전개 시 유동저항이 작고 서서히 개폐되어 충격이 적다는 장점이 있다. 다만 밸브체 하부 공간에 불순물이 고이기 쉬워 차단능력이 저하될 수 있는 구조적 단점을 함께 가진다.

도시가스는 제조소에서 높은 압력으로 이송된 뒤 수요처 인근에서 사용압력에 맞게 낮추어 공급되는데, 이처럼 배관 경로 중 압력을 변경해야 하는 지점마다 정압기(governor)를 설치하여 압력을 조정한다.

냉간가공은 상온에서 가공하여 가공경화가 일어나 인장강도와 경도는 증가하지만, 반대로 신장(연신율)·교축(단면수축률)·충격치는 감소한다. 따라서 냉간가공 시 이 네 가지 성질이 모두 증가한다는 설명이 틀리다. 열간가공은 고온에서, 냉간가공은 상온에서 이루어진다는 정의와 가공경화의 정의는 옳은 설명이다.

저압배관에서 압력손실은 유량·배관길이 등 조건이 같을 때 관경(D)의 5제곱에 반비례한다: $h \propto \dfrac{Q^2 S L}{D^5}$. 내경이 $10\ \mathrm{cm}$에서 $5\ \mathrm{cm}$로 절반이 되면 압력손실은 $\left(\dfrac{10}{5}\right)^5 = 2^5 = 32$배로 증가한다.

배관보다 이온화 경향이 큰(저전위) 마그네슘 등의 금속을 전기적으로 접속시켜 그 금속이 대신 부식(양극 반응)되게 함으로써 배관 자체를 음극화해 방식하는 방법을 희생양극법이라 한다. 외부전원법은 외부 직류전원으로 강제 전류를 흘려 방식하는 방법이고, 배류법은 전철 등의 누설전류를 배관에서 레일 쪽으로 인위적으로 배류시키는 방법이므로 이 설명과는 다르다.

LPG(프로판·부탄) 충전용기는 강판을 성형·용접하여 제작하는 용접용기가 주로 사용된다. 이음매 없는 용기(무계목용기)는 산소·수소·질소 등 고압 압축가스 충전에 주로 쓰이므로 프로판 용기와는 맞지 않는다.

전기방식시설의 전위측정용 터미널(T/B)은 방식법에 따라 설치 간격이 다르며, 희생양극법과 배류법은 배관길이 300m 이내마다, 외부전원법은 배관길이 500m 이내마다 설치한다. 따라서 희생양극법의 T/B를 300m 이내 간격으로 설치한다는 설명이 옳다.

저온장치의 진공단열법에는 고진공단열법·분말진공단열법·다층진공단열법이 있으며, 이는 각각 단순 진공만 이용하는 방식, 진공 공간에 분말 충전재를 넣는 방식, 금속박과 단열재를 교대로 겹쳐 넣는 방식이다. "저위도 단층진공단열법"은 실제 사용되는 저온장치 단열 방식이 아니다.

왕복펌프는 피스톤(플런저)의 왕복운동으로 유체를 송출하는 구조상 진동이 크고 설치면적도 큰 편이므로, "진동과 설치면적이 적다"는 설명이 틀리다. 반면 단속 송출로 인한 맥동 발생, 고압·소유량·고점도 유체에 적합한 점, 유량이 일정하여 정량 토출이 가능한 점은 왕복펌프의 실제 특징이다.

암모니아는 가연성 가스이므로 기밀시험에 산소를 사용하면 누설된 암모니아와 혼합되어 폭발성 혼합가스를 형성할 위험이 있어 가장 부적당하다. 반면 공기·질소·아르곤은 암모니아와 반응성이 낮아 기밀시험용으로 사용할 수 있다.

고압가스 관련 법령상 잔가스용기는 고압가스의 충전질량 또는 충전압력의 2분의 1 미만이 충전되어 있는 용기를 말하며, "10분의 1 미만"이라는 기준은 옳지 않다. 압축가스의 정의, 충전용기(충전질량·압력의 2분의 1 이상)의 정의, 처리능력의 정의는 법령상 정의와 일치한다.

고압가스 관련 법령상 액화가스는 상용의 온도 또는 섭씨 35도의 온도에서 압력이 0.2MPa 이상이 되는 것을 말하며, 도시가스사용시설에서도 이 기준이 적용된다.

고압가스 안전관리법령상 압축금지 기준에 따르면 아세틸렌·에틸렌·수소 중의 산소용량이 전체 용량의 2% 이상인 것과, 산소 중 이들 가스의 용량합계가 전체 용량의 2% 이상인 것은 압축이 금지된다.
그 밖의 일반 가연성가스와 산소가 혼합된 경우의 기준은 4% 이상이므로, 아세틸렌·에틸렌·수소 중 산소용량이 2% 이상인 경우를 규정한 보기가 옳다.

오버랩·기공·언더컷은 모두 용접 시 발생하는 대표적인 결함이다.
반면 클래드(clad)는 서로 다른 금속을 접합해 내식성 등을 부여한 피복(압연접합) 강재를 가리키는 용어로, 용접 결함이 아니다.

액화석유가스 저장소 방류둑의 구조기준에서 성토는 수평에 대하여 45° 이하의 기울기로 설치하도록 규정되어 있다.
따라서 성토 기울기를 30° 이하로 규정한 보기는 실제 기준과 달라 옳지 않으며, 액밀성·액두압에 견디는 구조, 성토 윗부분 폭 30㎝ 이상 기준은 모두 맞는 내용이다.

배관 설계경로는 최단 거리로 하고 옥외에 설치하며 건축물 기초 하부 매설을 피하는 것이 원칙이다.
배관의 굴곡부는 압력손실과 응력 집중을 줄이기 위해 가능한 한 적게 두어야 하므로, 신축 흡수를 위해 굴곡을 많게 한다는 것은 배관 설계경로 결정 시 고려사항과 거리가 멀다.

고압가스 특정제조시설에서는 사고 시 피해를 제한된 범위로 한정하기 위해 하나의 안전구역 면적을 2만 m² 이하로 설정하도록 규정하고 있다.

아세틸렌 용접용기의 다공질물 다공도는 다공질물을 용기에 충전한 상태에서 20℃에서의 아세톤 또는 물의 흡수량을 기준으로 측정한다.

용해아세틸렌(DA) 용기는 아세틸렌을 아세톤에 용해시켜 저장하는데, 이는 아세틸렌이 아세톤에 용해된 상태에서 비교적 안정해지기 때문이다.
습식 발생기의 표면온도는 70℃ 이하로 유지해야 하고 충전 중 압력은 2.5MPa 이하로 억제해야 하며, 압축 시 사용하는 희석제는 질소·메탄·일산화탄소 등으로 PH₃·H₂S·O₂ 같은 위험 불순물이 아니다.

LP가스 압력조정기 중 1단 감압식 저압조정기의 조정압력은 2.3~3.3kPa이다.

전가스소비량이 232.6kW 이하인 가스온수기의 성능기준에서 실측 가스소비량은 표시치의 ±10% 이내이어야 한다.

일반도시가스사업 정압기실 시설기준에서 정압기실 주위 경계책의 높이는 1.5m 이상으로 설치해야 한다.
따라서 경계책 높이를 1.2m 이상으로 규정한 보기가 실제 기준과 달라 틀린 내용이며, 지하 정압기실 조명도 150lux, 침수방지 조치, 가스공급시설 외 시설물 설치 금지 등은 모두 옳은 기준이다.

고압가스 판매소의 용기보관실은 보관할 수 있는 가스량이 압축가스 300m³ 이상 또는 액화가스 3톤 이상인 경우에 한하여 보관실 외면으로부터 보호시설까지 안전거리를 유지하도록 규정하고 있다. 이 기준에 미달하는 소량 저장 판매소는 별도의 안전거리 규제 대상이 아니다.

가스용품의 합격표시 방법은 제품 종류에 따라 구분되는데, 배관용 밸브는 각인으로 합격표시를 하도록 규정되어 있다. 전기절연 이음관, 금속플렉시블 호스, 강제혼합식 가스버너 등은 라벨 또는 인쇄 방식으로 합격표시를 하며, 특히 호스류는 라벨 부착이 주요 방식이고 버너는 인쇄 방식이 일반적이다. 배관용 밸브는 금속 제품으로서 내구성 있는 표시가 필요하므로 각인 방식이 의무화되어 있다.

벤트스택(가스방출관) 높이는 방출된 가스의 착지농도가 폭발하한계(LEL) 미만이 되도록 정하는 것이 기준이며, 폭발상한계 기준이 아니므로 이 설명이 틀렸다. 액화가스 동반 방출 시 기액분리기 설치, 방출구와 작업원 통행장소 간 10m 이상 이격, 배관 내 응축액 고임 제거 조치는 모두 실제 벤트스택 설치 기준에 부합한다.

환기가 되지 않는 밀폐된 목욕탕에서 순간온수기를 계속 가동하면 산소 부족으로 불완전연소가 일어나 일산화탄소(CO)가 다량 발생한다. 무색·무취인 CO가 혈액 중 헤모글로빈과 결합해 산소 운반을 방해하면서 의식을 잃게 되는 전형적인 CO 중독 사고이다.

독성가스인 암모니아의 저장·처리능력별 보호시설 안전거리 기준표에서 저장능력이 1만kg 초과 2만kg 이하 구간에 해당하는 20톤(20,000kg)의 경우, 사업소 밖의 제2종 보호시설과의 안전거리는 14m로 정해져 있다.

LPG 용기의 잔가스를 처리할 때 용기를 가열할 필요가 있으면 40℃ 이하의 미지근한 물을 사용해야 하며, 60℃ 이상의 뜨거운 물을 사용하면 용기 내압이 급상승해 파열·화재 위험이 커지므로 부적당하다. 잔가스는 용기를 분리한 뒤 통풍이 양호한 곳에서 소량씩 방출·폐기하고, 되도록 사용 후 잔가스가 남지 않도록 하는 것이 원칙이다.

질소 충전용기의 누출 여부는 밸브나 이음부에 비눗물을 발라 기포 발생 유무로 확인하는 것이 가장 쉽고 안전한 방법이다. 소리 감지는 미세한 누출을 확인하기 어렵고, 전기스파크를 이용하는 방법은 가연성 가스가 섞여 있을 경우 오히려 위험하다.

배관의 온도·압력에 따라 유지관리에 필요한 이격거리를 확보하는 것은 배관을 안전하게 설치·운영하기 위한 일반 기준일 뿐, 누출된 가스가 주변으로 퍼지지 않도록 막는 누출확산 방지조치 자체는 아니므로 이 항목이 틀린 설명이다. 반면 시가지·하천·터널·수로 통과부의 확산방지조치, 특수성 지반에서의 확산방지조치, 독성가스 용기보관실의 확산방지구조는 실제 누출확산 방지를 위한 기준에 해당한다.

고압가스 안전관리법 시행규칙에서 처리능력이란 처리설비 또는 감압설비로 압축·액화 등의 방법으로 처리할 수 있는 가스의 양을, 온도 0℃·게이지압력 0Pa 상태를 기준으로 1일 동안 처리할 수 있는 양으로 정의한다.

액화가스를 충전한 차량 고정탱크는 주행 중 내부 액체가 출렁이며 생기는 충격(슬로싱)을 줄이기 위해 탱크 내부에 방파판을 설치하여 액면요동을 방지한다.

루츠식(Roots식) 가스미터는 두 개의 회전자(로터)가 맞물려 돌면서 일정 체적의 가스를 밀어내는 방식으로, 구조가 소형이고 가스압력이 높아도 사용 가능하다는 장점이 있다.
다만 유량이 매우 작으면 로터를 충분히 회전시키지 못해 0.5m³/h 이하의 소용량에서는 부동작할 우려가 있으며, 이는 루츠미터의 대표적인 단점으로 알려져 있다.

다이어프램(격막) 압력계는 얇은 막의 처짐(변위)으로 압력을 검출하는 방식이어서 작은 압력변화에도 크게 변형하므로 저기압 측정에 유리하다.
또한 격막이 측정 유체와 계기 내부를 분리해주는 구조여서 점도가 크거나 고체 부유물이 있는 유체의 압력 측정에도 적합하다.

표준대기압 1atm은 101325Pa=101325N/m²에 해당하며, 이를 환산하면 1.013bar, 10.332mH₂O, 29.92inHg와 모두 일치한다.
그러나 "1.013N/m²"는 단위 크기가 실제 값보다 10⁵배 작아 1atm과 같지 않다.

FID(수소염이온화검출기)는 시료를 수소 불꽃으로 태워 생성된 이온을 검출하는데, 이 연소 과정에서 수분이 함께 발생한다.
검출기 온도가 낮으면 이 수분이 응축되어 검출부를 오염시키고 감도를 떨어뜨리므로, 연소 시 발생하는 수분의 응축을 방지하기 위해 100℃ 이상으로 유지한다.

가스크로마토그래피 칼럼의 충전물(고정상)로는 흡착력이 큰 실리카겔·활성탄·규조토 등이 널리 쓰인다.
반면 석회석(탄산칼슘)은 가스 성분에 대한 흡착·분리 능력이 없어 칼럼 충전물로 사용되지 않는다.

황분 정량은 시료를 연소시켜 생긴 아황산가스를 과산화수소 용액에 흡수시켜 황산으로 바꾼 뒤, 생성된 산을 적정해 황의 양을 환산하는 중화적정 방식이다.
따라서 적정에 쓰는 표준용액은 염기인 수산화나트륨이며, 과산화수소는 표준용액이 아니라 아황산가스를 잡아 두는 흡수액이라는 점에서 구분된다.

LPG(액화석유가스) 미터의 기호는 L이다. 계량기 종류별 기호에서 W는 수도, E는 전기, G는 가스(도시가스), L은 LPG를 나타내는 표준 기호로 정하고 있다.

바이메탈 온도계는 열팽창 계수가 다른 두 금속판을 붙여 온도에 따른 휨(열팽창 차이)을 이용하는 온도계이며, 전기저항 변화를 이용하는 것은 별도의 저항온도계이므로 이 연결이 틀리다.
써모컬러(상태변화)·유리온도계(열팽창)·열전대 온도계(열기전력)의 나머지 연결은 모두 옳다.

오르자트 가스분석기는 흡수액의 선택성과 흡수 속도 차이를 이용해 성분가스를 순차로 흡수시켜 정량하며, CO₂(수산화칼륨 용액) → O₂(피로갈롤 용액) → CO(암모니아성 염화제일구리 용액) 순서로 흡수시키는 것이 표준 절차이다.

탄성 압력계는 부르동관·벨로우즈·다이어프램처럼 탄성체의 변형량으로 압력을 측정하는 방식이다.
반면 시스턴(Cistern) 압력계는 액주(수은주 등)의 높이 차이로 압력을 재는 액주식 압력계이므로 탄성 압력계에 속하지 않는다.

융커스식열량계는 시료가스를 직접 연소시켜 발생한 열을 냉각수의 온도 상승으로 측정하는 유수형 열량계로, 가스의 발열량 측정에 주로 사용된다. 봄베열량계는 고체·액체 연료의 정적 연소열 측정에 쓰이는 기기로 가스용과는 구분된다.

감도유량이란 가스미터가 정상적으로 작동을 시작하는 데 필요한 최소유량을 의미하며, 이 값 이하에서는 계량이 이루어지지 않는다.

물의 밀도를 $1000\ \mathrm{kg/m^3}$로 보면 체적유량은 $Q=\dfrac{20\ \mathrm{kg/s}}{1000\ \mathrm{kg/m^3}}=0.02\ \mathrm{m^3/s}$이다. 단면적은 $A=\dfrac{Q}{v}=\dfrac{0.02}{5}=0.004\ \mathrm{m^2}$이고, $A=\dfrac{\pi d^2}{4}$에서 $d=\sqrt{\dfrac{4A}{\pi}}\approx0.0714\ \mathrm{m}$로 약 71mm이다.

차압식 유량계는 조리개 전후의 압력차로 유량을 구하는 방식으로 벤투리미터·오리피스·플로노즐이 해당한다. 로터미터는 유량에 따라 부자(플로트)가 상승하는 위치로 유량을 읽는 면적식 유량계이므로 차압식에 속하지 않는다.

피에조 전기 압력계는 수정·전기석·로쉘염 등 압전 결정체에 압력을 가할 때 결정 표면에 전하가 발생하는 압전효과를 이용해 압력을 측정하는 방식이다.

유량계는 조리개(교축부)가 급격할수록 압력손실이 커지므로, 교축이 가장 급격한 오리피스가 손실이 가장 크고 이어 플로노즐, 완만한 확대관을 가진 벤투리 순이며, 관로에 조리개가 없는 전자유량계가 손실이 가장 작다.

피토관의 유속은 $v=\sqrt{2gh}$로 구하며, $h=0.46\ \mathrm{m}$를 대입하면 $v=\sqrt{2\times9.8\times0.46}\approx\sqrt{9.02}\approx3\ \mathrm{m/s}$이다.

헌팅(난조)은 제어계가 안정을 찾지 못하고 목표값 주위에서 주기적으로 진동하며 변화하는 불안정한 상태를 말한다.

가스의 체적은 온도 변화에 민감하므로 오르자트 가스분석계로 분석할 때는 측정오차를 줄이기 위해 16~20℃ 범위의 실온에서 진행하는 것이 적당하다.

가스크로마토그래피의 운반기체(carrier gas)에 섞인 산소·수분·탄화수소 등 불순물은 산소제거트랩·수분제거트랩·화학필터 등으로 제거한다. 오일트랩은 진공펌프 등에서 오일의 역류·비산을 막는 부속품으로 운반기체 정제용 부속품이 아니다.